混凝土緩凝劑精選(九篇)
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第1篇：混凝土緩凝劑范文
[關鍵詞]水泥混凝土 超時緩凝 超量摻加
水泥混凝土加水后,由于水泥的水化,隨著時間的推移,漿體逐漸失去流動性、可塑性,這一過程稱為混凝土的凝結(jié)。我國標準按照美國材料試驗標準(ASTMC403)提出的貫入阻力試驗來確定混凝土的凝結(jié)時間。若貫入阻力達3.5MPa和28MPa分別表示混凝土的初凝和終凝?；炷恋某跄龝r間不能過快,以便施工時有足夠的時間來完成混凝土的攪拌、運輸、澆搗和砌筑等操作,混凝土的終凝也不能過遲,以便混凝土能夠盡快的硬化,達到一定的強度,以利于下道工序的進行。
水泥混凝土凝結(jié)時可能產(chǎn)生的異常凝結(jié)行為主要為:假凝、瞬凝、超時緩凝和不凝。假凝其特征是水泥和水接觸后幾分鐘內(nèi)就發(fā)生凝固,且沒有明顯的溫度上升現(xiàn)象。此時再加拌和(無須加拌和水),仍可以恢復塑性,用于澆注并以通常形式凝結(jié);瞬凝,特征是水泥和水接觸后漿體很快地凝結(jié)成為一種很粗糙的、和易性差的混合物,并在大量放熱的情況下很快凝結(jié);超時緩凝就是混凝土的終凝時間嚴重超過設計或預計的凝結(jié)時間。在水泥混凝土施工過程中,如果產(chǎn)生異常凝結(jié),將對工程質(zhì)量造成嚴重的危害。
一、水泥混凝土產(chǎn)生超時緩凝的現(xiàn)象
隨著商品混凝土和泵送混凝土的發(fā)展,在混凝土的生產(chǎn)過程中通常摻加了減水劑、緩凝劑等外加劑和活性摻和料。如果外加劑的摻量過大、或出現(xiàn)外加劑與水泥和活性摻和料的相容性等問題而引起的水泥混凝土凝結(jié)時間嚴重超過設計和預計的凝結(jié)時間造成混凝土很長時間才凝結(jié),對強度造成損失,并影響工期,有的造成混凝土長期不凝結(jié),使結(jié)構(gòu)破壞,以致造成嚴重的工程事故。
二、水泥混凝土產(chǎn)生超時緩凝的原因
1.緩凝組分的超量摻加
混凝土工程中常用緩凝劑來延長凝結(jié)時間,使新拌混凝土較長時間保持塑性,以便澆注,提高施工效率,在泵送混凝土中緩凝劑和高效減水劑復合使用可以減少坍落度損失,保持良好的泵送性能。緩凝劑和緩凝減水劑均具有一個適宜的摻量范圍(按水泥質(zhì)量的百分含量)如:木質(zhì)素磺酸鈣摻量為0.2~0.3%,葡萄糖酸鈣的摻量為0.1~0.3%;工程中通常規(guī)定木質(zhì)磺酸鈣和葡萄糖酸鈣類緩凝劑的摻量不超過0.25%。研究表明隨著緩凝劑摻量增加,緩凝作用增強,在適宜的范圍內(nèi)摻緩凝劑不但不會影響后期強度,反而有所提高;但超劑量(大于適宜摻量的5倍)的使用緩凝劑不但產(chǎn)生嚴重緩凝,而且還要造成強度損失,嚴重者造成長時期不凝結(jié)硬化,造成嚴重后果,產(chǎn)生工程質(zhì)量事故。
2.減水劑與水泥、摻和料的相容性問題
在現(xiàn)代混凝土技術中,并不是每一種符合國家標準的水泥在使用一定的減水劑時都有同樣的工作性能,同樣也不是每一種符合國家標準的減水劑對每一種水泥流變性能的影響都一樣,這就是水泥和減水劑的相容性問題。與水泥一樣,摻和料與水泥之間也存在相容性問題。影響減水劑與水泥、摻和料相容性的主要因素,對減水劑來說,是其化學性質(zhì)、分子量、交聯(lián)度、磺化程度和平衡離子;對水泥來說,是SO3含量同水泥中的C3A的含量、水泥細度和堿含量的匹配。其中水泥中的C3A的含量、SO3的形態(tài)和含量、減水劑對石膏的溶解度的影響和摻和料的種類通常是引起相容性問題的主要原因。
減水劑與水泥的相容性問題對水泥混凝土凝結(jié)的影響,既有過早凝結(jié)硬化的,如:假凝、瞬凝,也有超時緩凝的。混凝土工程中高效減水劑的超量摻加,由于表面電荷有時異常高度集中而引起水泥漿體絮凝和高度觸變性,表現(xiàn)為超時緩凝;同時由于水泥與減水劑相容性引起水泥混凝土假凝、瞬凝其產(chǎn)生的水化產(chǎn)物覆蓋在水泥顆粒表面,阻礙水泥與水進一步反應,使水泥水化反應的誘導期延長,也可能表現(xiàn)為水泥混凝土超時緩凝;另外摻和料的摻加及其與減水劑的相容性問題也可能引起水泥混凝土的超時緩凝。
3.水泥中SO3含量
緩凝劑的緩凝作用也受某些水泥的SO3含量所影響。如在觀音閣水庫大壩混凝土的施工中,出現(xiàn)了超時緩凝現(xiàn)象。經(jīng)調(diào)查發(fā)現(xiàn)觀音閣水庫大壩澆注混凝土所用水泥在生產(chǎn)過程中因控制氟石膏摻量的微機失控,造成氟石膏實際摻量劇減,導致水泥中SO3含量僅有0.7~0.8%嚴重偏低造成混凝土不凝。
4.水泥摻和料
目前,工程中使用的水泥大多都有摻和料,摻和料的加入既降低了水泥的成本,又改善了水泥的某些性能。但摻和料品種或用量不當時,則往往會引起混凝土異常凝結(jié)。如摻量過高時,可能引起超時緩凝。
5.不恰當?shù)氖┕すに嚮虼胧?/p>
在混凝土的生產(chǎn)和施工過程中不恰當?shù)拇胧┮部赡芤鸹炷恋某瑫r緩凝。如混凝土在生產(chǎn)時拌和水中含有油類、酸、糖,在外摻緩凝劑的條件下會對混凝土產(chǎn)生嚴重的緩凝現(xiàn)象。如:湖南某糖廠施工了一批預制構(gòu)件,施工后一個星期仍未硬化,后經(jīng)調(diào)查,發(fā)現(xiàn)預制構(gòu)件養(yǎng)護覆蓋層為裝過糖的舊麻袋,其中糖隨養(yǎng)護用水摻入混凝土中而引起超時緩凝。因為糖摻入水泥混凝土中,能吸附在水泥混凝土表面上,形成同種電荷的靜水膜,使水泥顆粒相互分散,不致相互聚合成較大的粒子,從而起到緩凝作用。
另外在上述原因引起混凝土超時緩凝的前提下,混凝土的初凝和終凝時間延長,而施工卻按預計的凝結(jié)時間進行養(yǎng)護,而此時混凝土還沒有終凝,過早的實施養(yǎng)護,會破壞混凝土的結(jié)構(gòu),使混凝土的早期強度發(fā)展受到損失,在某種意義上也推遲了水泥混凝土的凝結(jié)硬化。
參考文獻:
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第2篇：混凝土緩凝劑范文
關鍵詞：鋼筋混凝土厚板轉(zhuǎn)換層施工技術
中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A 文章編號：
Abstract: combining with engineering examples. Mainly a project 1.8 m thick plate conversion layer construction, this paper briefly describes in reinforced concrete thick plate conversion layers structure construction technology.
Keywords: reinforced concrete thick plate conversion layers construction technology
1.工程概況
該工程是一座多功能的綜合性大廈，地上33層，地下1層，大屋面總高度為99．27 m，總建筑面積為60 375 m2 ，第4層為1.8 m厚板轉(zhuǎn)換層，將其上部5～33層的剪力墻結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換成框架結(jié)構(gòu)體系，見圖1。轉(zhuǎn)換層厚板的平面尺寸為1318 m ，鋼筋重達850 t，混凝土總量為2430 m3 ，強度等級C40。
2.確定施工方案
厚板轉(zhuǎn)換層自重及施工荷載為51．3 kN／m2，采
圖1 轉(zhuǎn)換層平面布置圖
用常規(guī)的支模體系，單靠下層樓板承受如此大的荷載勢必會破壞下層結(jié)構(gòu)，而采用分層卸載的方法則必須從地下室底板起搭設4層支撐架，靠各層樓面的變形協(xié)調(diào)來傳遞擴散荷載，這樣既不經(jīng)濟也不能保證結(jié)構(gòu)樓板不產(chǎn)生開裂現(xiàn)象。經(jīng)過分析比較和計算，確定采用疊合梁的原理轉(zhuǎn)換厚板，即將轉(zhuǎn)換板混凝土分兩次澆筑，第一次澆筑0.8 m厚，待其強度增長達到90％ 后再澆筑第二層1.0 m厚混凝土，利用第一層先澆板承受第二層后澆板的施工荷載，轉(zhuǎn)換板的鋼筋相應分兩層綁扎。
2 施工方法
2．1 模板工程
模板支架采用扣件式鋼管腳手架，鋼管采用外徑48 mm、壁厚3.5 mm的焊接鋼管。立桿用3.6 m的整根鋼管，中間不設接頭，間距為0．5 m x0．5 m，立桿下滿鋪2.5 cm厚木板，水平方向拉桿設4道，并設剪刀撐。頂端橫桿與立桿的扣件下加設1個扣件，以增大抗滑移能力。頂端橫桿上放10cm×10cm木檁條，間距為40cm。模板采用竹節(jié)板。轉(zhuǎn)換層的側(cè)模用l4鋼筋在相應位置與暗梁主筋拉接，橫縱間距見圖2、圖3，外部與模板背楞固定。經(jīng)驗算，上述模板支撐體系滿足第一步0.8 m厚混凝土的施工要求。
圖2 先澆0.8 m厚混凝土側(cè)板安裝示意圖
在轉(zhuǎn)換層施工期間，1～3層的梁板支撐均不拆除，在第一步0.8 m厚混凝土強度達到設計要求后，在第二步1.0 m厚混凝土澆筑前，松開三層模板支撐頂端橫桿與立桿的扣件進行卸荷，然后再全部上緊，以使第一步0.8 m厚混凝土板和模板支撐體系共同承受上部荷載。在第二步1.0 m厚混凝土強度達到設計要求后方可拆除全部模板及支撐。
圖3 后澆1．0 m厚混凝土側(cè)板安裝示意圖
2.2 鋼筋工程
鋼筋綁扎分兩次完成，先綁扎下層0.8 m 范圍內(nèi) 32@110和 2O@200兩層鋼筋，待混凝土澆筑完并處理好上表面后再綁扎上部1.0 m范圍內(nèi)鋼筋。轉(zhuǎn)換厚板1．8 m高整板各層鋼筋網(wǎng)片的固定，使用鋼筋作立桿焊接形成間距1 m的架立網(wǎng)，作為各層鋼筋的支撐體系。在0.95 m高位置增設 2@100雙向鋼筋網(wǎng)，以提高混凝土抗裂性，避免溫度應力和收縮應力引起混凝土開裂。
2．3 混凝土工程
(1)混凝土配合比。轉(zhuǎn)換層混凝土強度等級為C40，提前進行試配，采用“三摻”技術，調(diào)整混凝土配合比。水泥：砂：石予：水：粉煤灰：外加劑=1：2.06：3.09：0.53：0.22：0.023，選用普通硅酸鹽水泥；摻加適量粉煤灰以減少水泥用量，降低水泥水化熱，可控制混凝土溫度裂縫的出現(xiàn)，統(tǒng)籌改善混凝土的流動性和可泵性；摻加適量UEA膨脹劑，以補償混凝土的收縮?？煽刂苹炷潦湛s裂縫的出現(xiàn)；摻加適量緩凝早強減水劑，以提高混凝土早期強度，可控制混凝土初凝時間。混凝土的水膠比控制在0.45以下，砂率控制在44％以內(nèi)，水灰比控制在0.48以下，混凝土的入泵坍落度控制在140―160mm，混凝土總含堿量不大于3 kg／m3 。
(2)混凝土施工縫的處理。
為使轉(zhuǎn)換板的整板的承載性能不因混凝土分兩次澆筑而下降，必須在兩澆筑層結(jié)合面采取特殊處理措施，來保證兩層混凝土板協(xié)同工作嵋 。
預留坑槽：在先澆層板上表面留設間距1 m呈梅花形布置的混凝土坑槽，槽深為100 mm，平面邊長300 mm，通過預埋木盒來實現(xiàn)。
混凝土表面處理：對先澆層板混凝土上表面。在混凝土初凝前涂刷一道高效緩凝劑即界面劑，混凝土終凝后立即用水沖洗即可露出表面石子，下次混凝土澆筑前再充分水潤。
(3)混凝土的澆筑。
采用泵送商品混凝土，使用插入式振搗器分層搗實混凝土。通過檢測第一步0．8 nl厚混凝土澆筑時留置的同條件養(yǎng)護試件的強度，判定混凝土是否達到設計強度等級，以確定第二步1．0 nl厚混凝土的澆筑日期。
(4)混凝土測溫。
測溫點布置必須具有代表性和可比性，沿澆灌高度，應布置在底部、中部和表面，垂直測點間距為500mm，水平測點間距為5m。當使用熱電偶溫度計時，其插入深度可按實際需要和具體情況而定，一般不少于熱電偶體徑的6～10倍，測溫點的布置距邊角和表面應大于50mm，并對測溫數(shù)據(jù)進行分析，實施動態(tài)控制。
(5)混凝土養(yǎng)護。
由于轉(zhuǎn)換層在春季施工，所以采用蓄水法進行養(yǎng)護，在混凝土初凝后先灑水養(yǎng)護3h。隨后進行蓄水養(yǎng)護，蓄水高度為100 mm。板側(cè)面掛草袋(或麻袋)進行澆水養(yǎng)護，使其保持濕潤。根據(jù)在轉(zhuǎn)換厚板不同深度各相關部位埋設的測溫點，所顯示的混凝土內(nèi)部溫度變化情況，及時采取措施，調(diào)整混凝土的養(yǎng)護水溫?；炷林行臏囟扰c表面溫度之差。表面溫度與環(huán)境溫度之差均小于25 ℃。當中心溫度與表面溫度之差超過25℃時，可提高養(yǎng)護水溫；表面溫度與環(huán)境溫度超過25℃時，可適當降低養(yǎng)護水溫。反之亦然。
3.結(jié)論分析
（1)施工實踐證明，采用疊合梁法原理將轉(zhuǎn)換板混凝土分兩次澆筑，很好地解決了厚板的施工荷載傳遞問題，同時將第一次與第二次澆筑的施工縫做成梅花形布置坑槽，解決了混凝土疊合面的抗剪承載力問題。
（2)測溫數(shù)據(jù)顯示，轉(zhuǎn)換層混凝土施工期間，第一次澆筑時間為2006年3月1日至3月3日、第二次澆筑時間為2006年3月19日至3月21日。環(huán)境溫度為12℃～26℃，混凝土入模溫度為19℃～23.1℃，混凝土中心最高溫度為60.7℃～63.5℃。低于預控極限75℃；最大溫升為36℃～40℃，低于預控極限值45℃；內(nèi)表溫差最大值為24℃～24．5℃，表外溫差最大值為23.8℃～24.6℃，遠低于預控極限值30℃，溫差得到有效控制，同時實踐證明混凝土配合比設計達到了低水化熱溫升的預期目的。
（3)混凝土28d抗壓強度試驗報告顯示，試塊強度達到設計強度等級的120％～140％ ，均值126％ ，試驗結(jié)果表明，按設計配合比配制的混凝土強度完全滿足設計要求，質(zhì)量穩(wěn)定。
（4)1.8 nl厚板轉(zhuǎn)換層混凝土澆筑2個月后(收縮基本已完成)，經(jīng)現(xiàn)場全面檢查1～4層樓板(包括
轉(zhuǎn)換層)未發(fā)現(xiàn)可見裂縫。
4結(jié)束語
第3篇：混凝土緩凝劑范文
關鍵詞：聚羧酸高效緩凝減水劑；混凝土；耐久性；工程應用技術
Abstract: in this article, through combining the durability of concrete and water reducing agent engaged in the study of relevant work experience, this paper briefly summarizes the clustering of carboxylic acid efficient slow the structure characteristics of the water reducing agent and its advantages; And detailed analysis of carboxylic acid efficient together on water reducing agent for goods of concrete penetration-proof quality, freezing-thawing resisting sexual resistance, corrosion resistance, anti-chlorine sulphate corrosive, resistance to corrosion of reinforcement, steel and concrete bonding strength of durability influence. Finally, combined with engineering example, the paper introduces the high efficiency of carboxylic acid together on reducing agent of project application technology.
Keywords: gather water reducing agent of carboxylic acid efficient slow; Concrete; Durability; Engineering application technology
中圖分類號：TU37文獻標識碼：A 文章編號：
1． 引言
硬化混凝土的耐久性包括抗?jié)B性、抗凍融性、抗硫酸鹽腐蝕性、抗氯鹽腐蝕性、鋼筋銹蝕、鋼筋―混凝土粘結(jié)強度等幾個方面。通常，適度引氣、水灰比低的硬化混凝土在嚴酷環(huán)境條件下的耐久件良好。摻用高效減水劑可起到適度引氣、降低水灰比的作用．所以摻入高效減水利可提高硬化混凝土耐久性，至少可以說，高效減水劑的摻入不會對耐久性產(chǎn)生不利影響。
2． 聚羧酸高效緩凝減水劑概述
聚羧酸高效緩凝減水劑對是以帶有羧基、磺酸基、羥基、聚氧化烯基鏈節(jié)等活性基團的不飽和可聚合單體為原料，經(jīng)直接共聚法、聚合后功能化法或原位聚合與接枝法制得的一些全新的高性能減水劑。該類減水劑特有的梳形分子結(jié)構(gòu)賦予其低摻量、高堿水、保水及增強效果好等特點，此外，還可以通過“分子結(jié)構(gòu)設計”、控制合成工藝參數(shù)等手段，調(diào)整其分子結(jié)構(gòu)，分子量及其分布，從而實現(xiàn)高性能化，因此，該類減水劑已成為高效減水劑的研發(fā)熱點和重點之一，并代表著高效減水劑的發(fā)展趨勢。
聚羧酸高效緩凝減水劑的優(yōu)點：（1）摻量低而分散性能好，通常在膠凝材料用量的0.2%~0.5%的摻量下，混凝土減水率可達30%以上，且不離析，不泌水。（2）保坍落度性能好，混凝土90~120min內(nèi)坍落度基本無損失；（3）與水泥、摻合料及其他外加劑的相容性好。（4）可有效地提高用于替代波特蘭水泥的粉煤灰、磨細礦渣等摻合料的摻量，從而降低混凝土成本。（5）可根據(jù)不同設計要求，用于配制普通、高強、超高強、高流動性、早強、大體積混凝土等。（6）制備過程中不使用甲醛，因而不會對環(huán)境造成污染。
3． 聚羧酸高效緩凝減水劑對混凝土耐久性的影響分析
3.1 抗?jié)B性
混凝土的抗?jié)B性與其孔隙率及孔結(jié)構(gòu)有關?；炷羶?nèi)孔隙按孔徑大小大致可分為＜4~5nm、5~50nm、50~100nm及＞100nm四級。若孔徑大于50nm的孔隙體積分數(shù)增大，則會對混凝土強度和抗?jié)B性帶來不利影響；若孔徑小于50nm的孔隙體積分數(shù)增大，混凝土強度和抗?jié)B性、耐腐蝕性等均有提高。同時，當混凝土摻入高效減水劑后，將導致混凝土的水灰比降低，孔結(jié)構(gòu)得以改善，這樣可以有利于增加混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)的密實度，減少泌水通道，從而有效地提高混凝土的抗?jié)B性能。
3.2抗凍融性
高效減水劑對混凝土抗凍融性的影響與普通減水劑類似。當混凝土中摻入非引氣型高效減水劑時，減水劑的高效減水作用可有效地使得混凝土的水灰比顯著降低，同時鑒于混凝土結(jié)構(gòu)中可凍結(jié)的游離水減少，使得混凝土抗?jié)B性提高，從而有利于提高抗凍融性。這主要是由于當混凝土摻入引氣型高效減水劑或摻入非引氣型高效減水劑與適量引氣劑時，由于所摻外加劑的引氣作用，混凝土體系中會引入一定量的獨立、微小、穩(wěn)比的氣泡，可有效地緩解凍結(jié)和過冷水遷移所產(chǎn)生的膨脹壓力集中，從而顯著提高混凝土的抗凍融性能。
3.3抗硫酸鹽、氯鹽腐蝕性
通過工程試驗研究發(fā)現(xiàn)，摻高效減水劑混凝土抗硫酸鹽、氯鹽腐蝕性與普通混凝土無明顯差異。雖然聚羧酸高效緩凝減水劑中會含有一定量的硫酸鹽，但是在推薦范圍內(nèi)，一般不會影響硬化混凝土的抗凍融性。另外，為了有效地防止鋼筋腐蝕。一般，高效減水利摻入對鋼筋混凝土中的銅筋無銹蝕作用。
3.5鋼筋-混凝土粘結(jié)強度
對于普通混凝土和輕質(zhì)混凝土，高效減水劑摻入可增強鋼筋-混凝土的粘結(jié)強度。有資料顯示：對于普通混凝土，若用平圓鋼，則高效減水劑摻入可使7d齡期混凝土的鋼筋-混凝土粘結(jié)強度從1.2MPa增加到3.5MPa；若用螺紋鋼則，則粘結(jié)強度從15.0 MPa增加到27.5 MPa。
4． 工程應用技術
鑒于在混凝土中通過摻入高效減水劑，可以在水灰比一定的條件下，顯著改善混凝土的工作性；也可以在工作性基本相同的條件下，大大減少混凝土拌合用水量，有效地降低水灰比，提高混凝土自身強度。所以，通過摻用高效減水劑可制備各種高強、高性能混凝土。而通過工程實踐表明，目前通過摻入高效減水劑可制備以下的混凝土產(chǎn)品，使其在混凝土工程中的應用廣泛。
（1）預應力或預制混凝土。摻入高效減水劑可使得預制混凝土的抗壓強度在8~18h達到40MPa等級；摻高效減水劑的預制混凝土可在更低的養(yǎng)護溫度和更短的養(yǎng)護時間條件下，得到更高的早期強度，從而減少促凝養(yǎng)護能耗；此外，還抗壓節(jié)約水泥，減小振搗能耗，減少噪音。
（2）補償收縮混凝土。制備補償收縮混凝土時，摻入一定量的高效減水劑，可降低水灰比，增加混凝土早期收縮，減少混凝土的后期收縮，從而節(jié)約膨脹劑或膨脹水泥。
（3）對于普通骨料混凝土，摻入高效減水劑可減小泵送壓力和管壓30%；對于輕骨料混凝土，摻入高效減水劑可減小泵送壓力和管壓10%；此外，摻入高效減水劑可減小泵送阻力隨泵送速度增大而增加的幅度。
（4）鋼纖維增強混凝土。對于鋼纖維增強混凝土，摻入高效減水劑可減小由于鋼纖維摻入而引起的工作性損失；當然，與不摻鋼纖維的混凝土相比，要得到相同的工作性，摻鋼纖維混凝土的高效減水劑摻量需適當增加。
（5）超高強混凝土。高效減水劑的減水分散、增強效果好，所以可用于制備超高強混凝土。研究發(fā)現(xiàn)，混凝土中摻用占重量1%~4%的高效減水劑，可使100d齡期強度高達150MPa。
（6）高鋁水泥混凝土。為保證高鋁水泥混凝土的性能，一般水灰比不高于0.40，水泥用量不低于400kg/m3，否則混凝土的強度，尤其是后期強度將會降低，其原因是亞穩(wěn)態(tài)的鋁酸鈣水合物轉(zhuǎn)化為穩(wěn)態(tài)的鋁酸三鈣水合物。如果在高鋁水泥混凝土中摻入高效減水劑，就可以在較低水灰比的條件下，制得工作性良好的流態(tài)混凝土，而且不影響混凝土的后期強度。也即摻高效減水劑的高鋁水泥超塑性混凝土的2d齡期抗壓強度低于基準混凝土，而180d齡期的抗壓強度于基準混凝土基本相當、其原因是高效減水劑對高鋁水泥的水化速度無明顯影響。
（7）粉煤灰、礦渣、硅灰活性摻合料摻量較高的高性能混凝土。當以大量粉煤灰代替普通水泥制備高強混凝土時，摻入高效減水劑可改善工作性，減少拌合用水量約20％，同時可進一步提高強度?；炷林袚饺敫咝p水劑，可在保證工作性的前提下，增大粉煤灰或礦渣等水泥基替代材料的摻量，結(jié)語水泥，同時不影響混凝土的強度，因此具有突出的環(huán)境和經(jīng)濟效益。同樣，當水泥漿或混凝土中摻用硅灰時，達到相同工作性所需的拌合用水量隨硅灰摻量的增大而增大。為此，可在硅灰摻量一定的條件下，摻入高效減水劑拌合用水量；亦可在拌合用水量一定的條件下，摻入高效減水劑來增大硅灰摻量。
5． 結(jié)語
文章通過結(jié)合筆者從事混凝土減水劑研究的相關工作經(jīng)驗，對聚羧酸高效緩凝減水劑的結(jié)構(gòu)特點進行了詳細分析，針對聚羧酸高效緩凝減水劑對混凝土的抗?jié)B性、抗凍融性、抗硫酸鹽腐蝕性、抗氯鹽腐蝕性、鋼筋銹蝕、鋼筋-混凝土粘結(jié)強度等耐久性的影響進行了全面分析。分析結(jié)果表明，摻用高效減水劑可起到適度引氣、降低水灰比的作用．所以摻入高效減水利可提高硬化混凝土耐久性，至少可以說，高效減水劑的摻入不會對耐久性產(chǎn)生不利影響。
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第4篇：混凝土緩凝劑范文
【關鍵詞】高層建筑；轉(zhuǎn)換層；鋼筋混凝土；施工技術
一、鋼筋綁扎施工技術
（1）施工前的準備工作。在施工前，應首先把握鋼筋的原料質(zhì)量，確保按照設計要求標準與規(guī)格采購。在鋼筋工程施工前，需按照圖紙的要求級別、根數(shù)、直徑、尺寸、形狀等準備好鋼筋下料。在制作鋼筋前，需保證其表面的氧化皮及污垢清理干凈，對于現(xiàn)場缺少與圖紙要求相符的材料，需要用其他規(guī)格材料替代時，必須征得設計部門與監(jiān)理部門的同意，經(jīng)過設計變更手續(xù)后才能施工。（2）鋼筋的施工方式。由于框支梁的鋼筋需要插入柱內(nèi)約1.2～1.5m，因此柱內(nèi)混凝土必須等到框支梁綁扎完畢之后才能進行澆筑，在澆筑過程中應注意避免鋼筋移位及混凝土污染鋼筋現(xiàn)象?？蛑Я轰摻钤诮壴鷷r應事先搭設臨時的鋼管支撐，等到混凝土澆筑之后再拆除，重新搭設正式的框支梁支撐架，當梁的跨度≥8.5cm時，框支梁除了按照設計的要求采取配筋之外，還應確保鋼筋骨架就位后不會產(chǎn)生施工變形，并在梁的上部下排筋下端加設Φ22≤220mm的橫向支撐鋼筋，并沿著梁骨架的兩側(cè)加設Φ22≤100mm的斜撐垂直支撐筋。因框支梁柱節(jié)點處鋼筋較密，鋼筋下料時需精算彎鉤長度、每根主筋做好編號，保證鋼筋綁扎一次到位，確?？蛑Я褐?jié)點截面尺寸；考慮框支梁柱節(jié)點澆筑混凝土時下料難、下振動棒難的情況，綁扎此處鋼筋時可預先間隔插入Φ48鋼管撐開下料、下棒空間。
二、轉(zhuǎn)換層的鋼筋施工要注意的事項
（1）首先要熟悉圖紙、施工順序。在施工轉(zhuǎn)換層的施工前鋼筋翻樣必須熟悉圖紙，特別是對結(jié)構(gòu)關鍵部位放大樣。鋼筋在綁扎前必須對施工順序、操作方法和要求向操作人員詳細交底，施工過程中對鋼筋規(guī)格、數(shù)量、位置隨時進行復核檢查。要特別注意一些較復雜部位的鋼筋位置，數(shù)量及規(guī)格。（2）控制各種鋼筋的施工。施工時，在鋼筋綁扎完成后，必須特別檢查直螺紋接頭以及懸臂結(jié)構(gòu)的撐腳是否牢固可靠。施工當中要嚴格控制柱插筋位置，避免發(fā)生鋼筋位移及規(guī)格與設計圖紙不符。控制面板負筋的高度，特別是懸挑部位的鋼筋，設置鋼筋支架及跳板，避免人為踩踏后落低，懸挑結(jié)構(gòu)必須單獨開具隱蔽工程驗收單。（3）工程結(jié)構(gòu)的鋼筋不任意代換。在施工轉(zhuǎn)換層的結(jié)構(gòu)的工程結(jié)構(gòu)上的鋼筋不得任意代換，實際情況需調(diào)整時必須由技術部門與設計協(xié)商同意后方可施行，并辦技術核定單。鋼筋的綁扎搭接及錨固除規(guī)范要求外還須滿足抗震設計規(guī)范要求。鋼筋綁扎時如遇預留洞、預埋件、管道位置，須割斷妨礙的鋼筋，要按圖紙要求留加強筋，嚴禁任意拆、移、割。（4）專人管理鋼筋混凝土施工。在施工澆搗混凝土時要派專人看管，隨時隨地對鋼筋進行糾偏，以保證鋼筋位置正確。柱頭、剪力墻插筋與底板下皮鋼筋綁扎牢固，在底板面筋上套一只箍筋，箍筋位置放正確后與底板面筋點焊，離面筋1米的范圍內(nèi)再套三只箍筋，插筋與箍筋綁扎牢固。剪力墻插筋根據(jù)面筋的軸線，用麻線拉出剪力墻的外邊線，在底板面筋點焊剪力墻插筋的定位筋，根據(jù)定位筋插入鋼筋，下端與底板下皮鋼筋綁扎牢固，上部與定位筋綁扎牢固，離定位筋1米高度范圍內(nèi)綁扎三道引鐵，并設置板墻“S”拉筋。轉(zhuǎn)換板底部保護層厚度為35mm，采用35×50×50的混凝土墊塊，梅花形布置，每平米不少于一塊。頂部保護層厚度為35mm。
三、轉(zhuǎn)換層混凝土的澆筑技術
（1）確保混凝土施工.在進行混凝土施工盡量安排在白天進行，并確?；炷恋妮斔筒粏枖唷；炷翝仓謱舆M行，每層高度控制在300～500mm。每層間隔時間1.5～2h。混凝土的振搗采用機械振搗為主，人工扦插為輔。插入振動器宜采用快插慢拔，振動時間以出現(xiàn)泛漿為準，同時插入點距離應在振動棒有半徑1.25倍范圍內(nèi)。（2）混凝土的鋪設。在進行樓板混凝土澆筑，除在梁處采用插入式振動器外，其余均采平板振動器沿垂直澆筑方向來回振搗。平板振動器依口成排進行，且排與排之間應有一定的搭接，確?；炷敛宦┱?，以達到其密實度。（3）嚴格進行施工布管及拆管。管泵送前，加強壓送水濕潤管和泵體，必要時將濕麻袋覆蓋于泵管上，降低混凝土溫度；泵送過程中，有泵管與溜槽配合，控制泵送沖擊力，避免撓動深梁錨固筋；混凝土入模溫度控制。入模溫度直接影響混凝土的中心溫升值，固而降低入模溫度是轉(zhuǎn)換層大體積混凝土施工重要控制內(nèi)容之一。
參 考 文 獻
[1]趙西安．現(xiàn)代高層建筑結(jié)構(gòu)設計[M]．北京：科學出版社，2000：937～1146
第5篇：混凝土緩凝劑范文
關鍵詞：混凝土；轉(zhuǎn)換梁；施工技術；系
中圖分類號：TU765文獻標識碼：A 文章編號：
型鋼混凝土作為轉(zhuǎn)換框架的轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)在目前是應用很廣泛的結(jié)構(gòu)形式。型鋼構(gòu)件重量大吊裝不便，應依據(jù)現(xiàn)場起重條件合理分節(jié)，吊裝前做好預拼工作。預應力-型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁起拱高度，要根據(jù)規(guī)范、圖紙、設計要求和現(xiàn)場狀況綜合分析，并結(jié)合成熟的工程經(jīng)驗確定。
1 工程概況
某建筑物地下 4層，基礎埋深 20.31m,主樓 26 層，檐高 99.80m，附樓12層，檐高 45.05m，結(jié)構(gòu)形式為框架-剪力墻結(jié)構(gòu)。附樓⒁∽⒄軸e～h軸，1～3層為劇院，中間無柱，在 3 層頂設置4根預應力-型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁，跨度為27.6m。預應力-型鋼混凝土梁截面尺寸為 1300mm×1800mm，梁內(nèi)型鋼構(gòu)件截面為“工”形，高度 1400mm，上翼緣寬度600mm，下翼緣寬度 750mm，鋼板厚度 80mm，鋼材型號為 Q345B-Z15，腹板厚 45mm，上下翼緣全長布置栓釘，規(guī)格為Ф19mm，長度 140mm，橫縱向間距200mm。轉(zhuǎn)換梁結(jié)構(gòu)配筋為上鐵配置28Ф32，下鐵配置32Ф32，箍筋 16@200，加密區(qū)間距為100mm。采用有粘結(jié)預應力，預應力配筋為 10根@s15Ф2mm 高強低松弛預應力鋼絞線，每側(cè)5根對稱布置；其標準強度fptk=1860N|mm2，張拉控制應力 фcon=1302N|mm2，混凝土強度等級為C40。
2 施工工藝
預應力-型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁施工工序為:搭設轉(zhuǎn)換梁支撐架及鋼梁安裝操作平臺支梁底模放置千斤頂鋼梁吊裝就位鋼梁焊接拆除千斤頂綁扎梁上鐵鋼筋綁扎梁下鐵鋼筋安裝預應力波紋管及鋼絞線綁扎梁兩側(cè)腰梁鋼筋支設梁側(cè)模澆筑混凝土混凝土養(yǎng)護預應力張拉模板拆除。
2.1 型鋼梁施工
2.1.1 型鋼梁分節(jié)。型鋼梁總重40 余 t，由于構(gòu)件的長度和重量較大，給鋼梁安裝帶來困難。經(jīng)與設計協(xié)商，選擇梁內(nèi)力較小的位置將鋼梁分為4節(jié)，每節(jié)長度與重量相近。
2.1.2 型鋼梁深化設計。型鋼混凝土梁由鋼筋混凝土與型鋼梁共同組成，因此在深化設計時既應滿足鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范的要求，同時還應該滿足鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范的要求。
2.1.3 鋼梁安裝。鋼構(gòu)件運到施工現(xiàn)場后檢查構(gòu)件的制作情況，核對尺寸然后進行預拼裝。確定構(gòu)件無誤吊至相應位置后，其下面設置 4臺千斤頂，用于調(diào)節(jié)鋼梁安裝時的豎向高度，同時調(diào)整鋼梁的起拱高度。每節(jié)鋼梁置于千斤頂上后，為防止鋼梁傾倒，均要做臨時支撐，并將安裝板用螺栓連接牢固，臨時固定后開始鋼梁的連接。
2.1.4 焊接工藝。鋼梁現(xiàn)場焊接采用手工電弧焊，E50系列低氫型焊條。鋼板厚度較大、剛度大，焊接預熱溫度為 250～400，預熱范圍為焊縫兩側(cè)寬250mm。為控制焊接變形，焊接接頭勻速對稱焊接，連續(xù)焊接過程中控制焊接區(qū)母材溫度，遇有中斷施焊的情況，應采取適當?shù)暮鬅帷⒈卮胧?，再次焊接時重新預熱溫度應高于初始預熱溫度。焊縫進行100%超聲波檢測。
2.1.5 型鋼梁的起拱。本工程轉(zhuǎn)換梁起拱高度按梁凈跨度的2‰取值，擬定值 55mm，型鋼梁的最終起拱高度應與轉(zhuǎn)換梁一致。在其安裝過程中由于有千斤頂?shù)闹?，變形可以忽略不計，但在拆除千斤頂后，鋼梁自重、部分鋼筋的重量以及施工荷載的作用可能會產(chǎn)生變形，這部分變形并不包含在55mm 以內(nèi)，因此鋼梁實際起拱應為55mm+，如果值較大會給施工帶來影響，在鋼梁安裝前應對其進行計算，本工程計算max=7.5mm，因此，型鋼梁的起拱高度為62.5mm。
2.2 鋼筋綁扎
2.2.1 鋼筋與型鋼柱的連接
型鋼轉(zhuǎn)換梁與兩側(cè)型鋼混凝土柱連接時，型鋼混凝土柱的腹板和翼緣板阻礙部分轉(zhuǎn)換梁鋼筋進柱錨固或貫通。因此，受腹板阻礙的鋼筋采取在腹板上開孔的方式處理，受翼緣板阻礙的鋼筋先在鋼骨柱翼緣板上預先焊接鋼牛腿，轉(zhuǎn)換梁鋼筋與鋼牛腿采用焊接方式連接。
2.2.2 鋼筋翻樣與深化。由于鋼筋在梁柱節(jié)點處相互交叉，并且受到型鋼柱翼緣板、腹板、加勁板的影響，在有限的空間內(nèi)要排布大量的鋼筋，并且要順利穿過預留的鋼筋孔，因此需要對鋼構(gòu)件和鋼筋進行深化設計和翻樣工作。工作步驟為:以平法方式表達梁上下排鋼筋的排布方式，并以梁截面方法表示梁鋼筋的配筋位置、高度和數(shù)量等關系，以立面圖表示型鋼柱上牛腿的位置、留孔數(shù)量、孔徑大小、高度等相關數(shù)據(jù)。
2.2.3 鋼筋綁扎施工。轉(zhuǎn)換梁的箍筋在鋼梁焊接前提前穿在型鋼上，先綁扎上鐵主筋，用腳手架鋼管支撐，與箍筋綁扎完成后再綁扎下鐵，最后綁扎梁兩側(cè)腰梁鋼筋。鋼筋采用直螺紋機械連接，接頭等級為I 級，設計要求為同一截面上接頭不大于50%，由于鋼筋間距較密，接頭套筒集中更減小鋼筋間距，因此采用25%錯開接頭。鋼筋全部綁扎完畢，按照保護層厚度鋪設墊塊，考慮到強度的需要，選用花崗巖墊塊，間距600mm，最后拆除梁支撐，校核梁位置，進行驗收。
2.3 模板安裝
2.3.1 模板選型。本工程選用 15mm 厚塑光多層板作為模板面板，梁側(cè)模支撐龍骨，梁底模的主、次龍骨采用木方。梁模板支撐采用扣件式腳手架支撐體系，腳手架桿件采用 ф48mm3.5mm 鋼管，ф16mm 模板對拉螺栓。
2.3.2 模板設計。按照構(gòu)件的截面尺寸、荷載大小、支撐高度等因素采用工程類比的方法進行初步設計各項參數(shù)，然后進行驗算和調(diào)整。
2.3.3 模板起拱轉(zhuǎn)換梁跨度為27.6m，上部承托 7 個結(jié)構(gòu)層。模板起拱的目的在于通過預留變形量抵消梁可能發(fā)生的變形，在《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》，GB50204-2002 中規(guī)定:當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1‰～3‰。在本工程中，實際按 2‰梁全長取值，取整后按55mm 起拱。
2.3.4 模板拆除。預應力-型鋼轉(zhuǎn)換梁底模要在預應力施工完成后拆除，同時滿足混凝土強度達到 100%。拆除預應力-型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁的支撐要從中間向兩邊緩慢進行，使梁的應力重新分布，避免造成結(jié)構(gòu)損傷。
2.4 預應力施工。
2.4.1 轉(zhuǎn)換梁預應力配筋及錨具。每根轉(zhuǎn)換梁配置10根фs15.2mm高強低松弛鋼絞線，按梁寬度中心線對稱布置。受到梁內(nèi)空間限制，選用高度 25mm 扁波紋管，張拉端采用夾片式錨具，固定端采用擠壓式錨具。預應力筋采用正反拋物線形。
2.4.2 預應力筋施工。預應力鋼絞線采用定長下料，下料長度L=梁內(nèi)曲線長度+張拉端工作長度。施工隨結(jié)構(gòu)工序穿行，先按照設計曲線穿入波紋管，用架立骨架固定牢固，再穿入鋼絞線，然后安裝固定錨固端、張拉端的墊板。與梁鋼筋一樣，預應力筋施工時同樣受到兩側(cè)型鋼混凝土柱腹板的阻礙，因此，必須計算出預應力筋在腹板處的高度，腹板上
留長圓孔，孔高30mm。
2.4.3 預應力張拉。本工程設計要求混凝土強度達到設計強度100%。采用分級張拉，即首先依次對稱將單根梁中全部預應力筋張拉至 0.3Фcon，然后張拉至 0.7Фcon,最后超張拉至1.03Фcon 鎖定錨具。
2.4.4 灌漿及封堵灌漿使用 PO42.5 普通硅酸鹽水泥，水灰比為0.4～0.45，強度不低于M30。為使孔道漿體飽滿，在排氣孔處有漿體排出且對管道通長封閉后，保持灌漿壓力在0.5～0.6MPa，靜停 3～5min?？椎拦酀{后，端部錨具用同強度等級細石混凝土封堵。
2.5 混凝土施工
2.5.1 混凝土溫度控制
預應力型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁截面尺寸1800mm×1300mm，構(gòu)件截面大，水化熱積聚在結(jié)構(gòu)內(nèi)不易散失，使混凝土內(nèi)部溫度升高，當與混凝土表面溫差過大時，便會產(chǎn)生較大的溫度應力。在混凝土抗拉強度不足以抵抗溫度應力時就產(chǎn)生溫度裂縫。這種裂縫對于轉(zhuǎn)換梁這樣的大跨度、重荷載構(gòu)件來說是危險的。
2.5.2 混凝土澆筑
混凝土應連續(xù)澆筑，避免間隔時間過長形成冷縫。澆筑轉(zhuǎn)換梁時先從梁一側(cè)灌入混凝土，分層厚度為 500mm，然后進行振搗，待梁另一側(cè)混凝土上返至型鋼梁下翼緣高度后，在另一側(cè)注入混凝土，確認振搗密實后往復前述方法，繼續(xù)澆筑。型鋼梁陰角處容易造成空氣積聚，不易排出，需要加強振搗，梁連續(xù)澆筑，不留置施工縫。鋼筋較密處，振搗困難的地方選用Ф30mm 小棒振搗。
2.5.3 混凝土養(yǎng)護?；炷翝仓?2h 后開始養(yǎng)護?；炷帘砻媪芩箐佋O一層塑料薄膜保溫保濕，養(yǎng)護時間14d。
3 結(jié)束語
預應力型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁的施工建造過程涉及力學、材料學、結(jié)構(gòu)設計及工程管理學等多門學科,是一項極其復雜的系統(tǒng)工程,其施工質(zhì)量的好壞直接關系整個結(jié)構(gòu)的安全性。
參考文獻：
第6篇：混凝土緩凝劑范文
關鍵詞: 鋼筋混凝土；梁式轉(zhuǎn)換層；特點分析；施工技術；質(zhì)量控制
轉(zhuǎn)換層的施工是高層建筑結(jié)構(gòu)施工的難點和重點，必須事先根據(jù)要求制定合理的施工方案，混凝土結(jié)構(gòu)梁式轉(zhuǎn)換層施工易在施工過程中發(fā)生一些質(zhì)量問題，嚴重的甚至會導致返工的重大損失。因此對于轉(zhuǎn)換層的施工應該高度重視關鍵的施工技術問題并對相關因素進行分析，制定可行的施工方案，從而保證轉(zhuǎn)換層施工的可靠性。
1工程概況
本工程屬多功能商住樓，地下二層，地上三十層；總高92。1m。首層至四層為商業(yè)門店，五至三十層為住宅。其中一至四層為框支剪力墻結(jié)構(gòu)，四層為梁式轉(zhuǎn)換層；五至三十層為剪力墻結(jié)構(gòu)。
2梁式轉(zhuǎn)換層框支柱及框支梁的特點
2.1構(gòu)件截面尺寸大，主筋及箍筋種類多且直徑較大
轉(zhuǎn)換層層高5.53m，框支柱截面尺寸為1200×1200、1200×1800；框支梁截面為1200×2000、800×1800兩種?？蛑е鹘钪睆綖?6mm、32mm及28mm，框支梁的主筋直徑為32mm及25mm，且均為三級鋼筋。大直徑鋼筋重量大不易倒運，在制作過程對鋼筋機械設備磨損較大，所以要安排好人力及設備以保證鋼筋下料的及時性。
箍筋的種類繁多且直徑較大，在制作過程中嚴格按照圖紙尺寸進行加工。一次制作的數(shù)量不要過多以免箍筋尺寸產(chǎn)生誤差，導致綁扎過程中箍筋無法綁扎到位。制作好的箍筋要按次序分類堆放，吊裝至作業(yè)面時減少了施工人員挑料的時間，加快施工進度。
綁扎過程中大直徑鋼筋不易綁扎到位，尤其是框支柱及梁主筋的間距不易控制。箍筋綁扎前要嚴格按照間距在主筋上做好標識，綁扎時按照圖紙要求將箍筋綁#LN位。
2.2直螺紋連接技術要求高
由于鋼筋直徑較大且自重較大，所以鋼筋連接采用對焊或電弧焊都不妥，不易操作且不能保證施工質(zhì)量，在實際操作中采用剝肋滾壓直螺紋連接技術?？蛑е傲褐甭菁y接頭采用I級接頭。滾壓直螺紋鋼筋連接屬于“現(xiàn)場預制、現(xiàn)場連接”式，因此要求設備擺設位置要相對固定，安放位置周圍要求有一定事實上的空間。一至四層層高較高，框支柱的主筋也較長，必須合理安排好原料堆放場地與各種鋼筋機械設備的位置，避免重復倒運。滾壓機安裝時中心軸線應與鋼筋軸線保持水平面同心高度，同時設置待加工鋼筋支架，其擺放位置應適應鋼筋加工，直螺紋加工過程中必須嚴格按照規(guī)范進行操作。
①鋼筋下料必須使用砂輪切割機，以保證鋼筋絲頭長度及直徑。切LI面應與鋼筋軸線垂直，不得有馬蹄形或翹曲。
②剝肋長度應略短于滾壓絲扣的長度一扣。
③卸下加工過的鋼筋用量規(guī)檢查螺紋中徑及長度，并做調(diào)整，直至加工出合格絲頭。
④加工好的鋼筋及時戴保護帽，連接鋼筋以前檢查鋼筋絲頭是否和套筒規(guī)格一致，直螺紋牙形是否完好、清潔。
⑤套絲長度：接頭長度為套筒長度加兩端外露絲扣長度。
2.3鋼筋自重大。鋼筋數(shù)量多直徑大導致了構(gòu)件總體鋼筋自重大
以其中一道框支梁為例：鋼筋自重為9.44噸，安裝框支梁上部縱筋時需塔吊進行逐一吊裝。梁下支撐若按常規(guī)支撐體系，由三層梁板來承受如此大的荷載勢必會破壞梁板結(jié)構(gòu)，而且不能避免因模板支撐體系變形疊加而導致樓板產(chǎn)生開裂等質(zhì)量問題，因此不能采用常規(guī)的模板支撐體系。
2.4結(jié)構(gòu)受力復雜。施工技術要求高
轉(zhuǎn)換層中框支柱與框支梁的截面同寬，加之梁、柱自身的鋼筋根數(shù)較多，導致了鋼筋排列密集。柱頂梁柱錨固筋與板筋、梁端根部鋼筋穿插，使梁柱節(jié)點施工難度大。合理安排好施工工序是保證梁柱節(jié)點有質(zhì)有序施工的關鍵。
2.5對縱向鋼筋彎折要求高
根據(jù)03G101―1中對縱向鋼筋彎折的要求為：d≥25時，r=6d。依此計算，直徑為36的鋼筋彎折半徑應為216mm?，F(xiàn)場的鋼筋彎曲設備無法滿足此要求，必須自制專項彎曲配套設備。
3框支柱鋼筋的施工
3.1框支柱箍筋綁扎
由于框支柱主筋大部分需要彎錨入框支梁或樓層板內(nèi)，極少部分縱筋本著“能通則通”的原則延伸到上層剪力墻樓板頂(見圖1)。彎錨長度自框支柱邊緣算起，彎錨人框支梁或樓層板內(nèi)長度≥lae，故柱箍筋必須提前全部戴齊后方能進行主筋的連接!待柱主筋連接完畢后再將箍筋逐個分開按間距綁扎到位。
圖1框支柱縱筋錨固方式
3.2框支柱縱筋的綁扎
由于主筋根數(shù)多且錨入梁內(nèi)或板內(nèi)的位置不同，導致了框支柱的縱筋平直段高度不一致，在施工過程中對每根框支柱的每根縱筋進行編號，且每根柱均附一張鋼筋詳圖?，F(xiàn)場綁扎時根據(jù)鋼筋料單及帶有鋼筋編號的柱筋圖紙將柱筋一一連接到位。
框支柱主筋到四層地面其頂錨固長度必須保證統(tǒng)一標高。施工過程中嚴格按照規(guī)范執(zhí)行：框支柱縱向受力鋼筋接頭宜相互錯開，鋼筋機械連接的連接區(qū)段長度以35d計算(d為被連接鋼筋中的較大直徑)，在距基礎頂面嵌固部位Hn／3設第一個接頭，距樓面≥Hn／6、≥hc、≥500mm(取較大值)處設第一個接頭(Hn為所在樓層柱凈高、hc為柱截面長邊尺寸)。以此可根據(jù)各層層高來確定柱主筋的下料長度。為了確?？蛑еv筋能準確的錨入轉(zhuǎn)換層梁及板內(nèi)，待三層頂板澆筑完畢后及時在柱縱筋上彈好50線，然后依據(jù)50線來確定待接縱筋垂直長度。根據(jù)縱筋是錨入梁內(nèi)還是錨人板內(nèi)來確定鋼筋的下料長度(錨人板內(nèi)的鋼筋比錨入梁內(nèi)的垂直長度長100ram)。
框支柱縱筋頂部彎錨長度過長，采用直螺紋連接時必須采用正反絲的套筒。主筋平直段彎錨人梁、板的鋼筋應在連接前確定彎錨的方向：中問柱的主筋可向四周梁及板內(nèi)彎錨，邊柱應向內(nèi)側(cè)的梁板內(nèi)彎錨。為了避免錨入板內(nèi)的鋼筋過于靠近梁邊而導致梁根部箍筋無法綁扎到位，錨人板的縱筋應與柱立面呈4O～60度的夾角。
3.3框支柱澆筑孔的留置
根據(jù)工程實際情況，在適宜的位置留置框支柱混凝土澆筑孔。留置方法為：距待澆筑混凝土面150mm處將柱箍筋向上提，使上下箍筋的間距保持在500mm左右，中間采用架管配合木方來支撐上部箍筋的重量。由于框支柱縱筋間距較小，暫不安裝接頭部位高于待澆混凝土面的縱筋，待混凝土澆筑完畢后再進行連接。這樣既臨時加大了柱縱筋的間距又保證了縱筋不被混凝土污染。
4框支梁鋼筋施工
4.1節(jié)點處理
由于框支梁鋼筋較多，且梁柱截面同寬，框支梁大部分縱筋無法在同一豎向平面處彎錨?？紤]將框支梁的上部縱筋在柱內(nèi)不同位置向下彎錨，且確保鋼筋的水平錨固長度水平段不少于0.4le。梁的上層、底層及端部彎頭筋均是多排鋼筋，所以在鋼筋綁扎時對于梁上部縱筋每排間距確保不少于1.5d且大于30mm(d為受力鋼筋直徑)；對于梁下部縱筋每排間距確保不小于d且必須大于25mm。對于梁端部彎頭鋼筋由于受柱斷面尺寸限制，彎頭鋼筋排距不得小于25mm。
4.2鋼筋的吊裝
框支梁上部縱筋垂直錨固長度達3.2m，鋼筋過長且自重較大，無法按照常規(guī)的方法進行安裝，現(xiàn)場施工采用塔吊對縱筋進行逐根吊裝。由于縱筋長度較長，為了防止縱筋在吊裝時發(fā)生變形而無法保證梁的截面尺寸，在吊裝前根據(jù)縱筋長度不同在其中部輔以不同長度的架管，對其進行強度補強。每根縱筋的位置應提前確定，根據(jù)縱筋的直徑及平直段長度確定吊裝次序。
4.3鋼筋安裝
梁鋼筋綁扎的方法：核心筒部位周圈剪力墻、柱的水平筋及箍筋先綁扎到轉(zhuǎn)換層底板下口平?？蛑Я翰捎谩白韵露希w同步”的方法施工，即根據(jù)梁頂縱筋所在的標高位置整體同步向上安裝綁扎，每一個同標高內(nèi)縱筋全部綁扎完畢后，再綁上部同一標高縱筋。
首先在支設好的梁底模板兩側(cè)搭設施工架子，架子高度要高于梁縱筋的設計標高。架子用于支撐梁上部縱筋的重量，抬高縱筋的高度以便套箍筋、穿底部縱筋。先放置梁上部兩側(cè)的縱筋，注意縱筋的位置，這樣既可以保證其余縱筋的位置，又可以保證箍筋綁扎完畢后不會緊貼梁側(cè)模板。梁上部縱筋為多排，先安裝下排縱筋再按裝上排縱筋。兩層鋼筋之間加鋼筋頭，并用鐵絲綁扎牢固。
4.4鋼筋安裝的質(zhì)量控制
對于梁內(nèi)同一位置有多層鋼筋時，為確保受力鋼筋的位置準確、擺放平直，即采用直徑為25mm的短節(jié)鋼筋橫向放置于兩層鋼筋之間，短節(jié)鋼筋間距沿梁長度方向每1米放置一根，且每層受力鋼筋之間豎向均用鋼筋頭隔開。梁底部鋼筋的混凝土保護層為35mm，對于高度為1800及以上的框架梁，由于鋼筋直徑均在25mm以上。R根數(shù)眾多，因此鋼筋自重很大，大理石墊塊已不能承受其荷載。采用直徑為36mm、長度為1．4倍梁截面寬度的短節(jié)鋼筋作為墊塊，將此短鋼筋與底層縱向受力鋼筋約呈45度夾角放在梁底模板與底層箍筋之間。
圖2 框支梁主筋安裝示意圖
5結(jié)束語
在工程實踐中采用了以上行之有效的質(zhì)量保證，確保了框支柱及框支梁鋼筋工程的順利進行，鋼筋數(shù)量及位置準確。同時也符合設計要求，滿足規(guī)范、標準要求，滿足強制性條文要求。
參考文獻
第7篇：混凝土緩凝劑范文
關鍵詞：型鋼混凝土；轉(zhuǎn)換梁；施工技術；安裝；焊接
型鋼混凝土是把型鋼埋入鋼筋混凝土中的一種結(jié)構(gòu)型式，它具備了比傳統(tǒng)的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)承載力大、剛度大、抗震性能好的優(yōu)點，還可以減小構(gòu)件截面、增大使用空間、節(jié)省模板和支撐；與鋼結(jié)構(gòu)相比，具有防火性能好，結(jié)構(gòu)局部和整體穩(wěn)定性好，節(jié)省鋼材的優(yōu)點。近年，由于國力發(fā)展，人們對抗震要求有了新的要求；加之鋼筋產(chǎn)能過剩，購置費用有所降低，使得越來越多的型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁被應用到大跨度高層建筑中。但由于其施工工藝不同于普通混凝土結(jié)構(gòu)，有一定的施工難度。下面，我們就結(jié)合工程實例，對大跨度預應力型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁施工技術進行探討。
1 工程概況
某建筑工程，東塔22層，西塔22層，2層裙樓和2層地下室，建筑總高度為97.75m，其中采光頂最高點為100.05m。東塔11層樓面的3條跨度為29.4m的型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁截面尺寸達1150mm×3050mm，梁面標高為48.7m，平面布置如圖1所示。轉(zhuǎn)換層樓板厚度為200mm，混凝土等級為c40。型鋼混凝土梁的型鋼箱尺寸為600mm×2500mm×60mm×60mm，鋼筋類型有：面筋、底筋、腰筋、箍筋。型鋼混凝土梁的型鋼箱共有11節(jié)，標準節(jié)尺寸為600mm×2500mm×2300mm。
圖1 型鋼混凝土梁的平面布置
2 施工工藝流程
鑒于型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁的施工難點，查閱了國內(nèi)外關于型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁施工方法的文獻，制定了型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁的施工工藝，編制了相應的施工方案，完成1：1型鋼混凝土梁節(jié)點的鋼筋模型以及1：1箍筋模型制作，之后又進行了型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁的混凝土配合比設計與研究，確定最終的混凝土配合比。
轉(zhuǎn)換梁的施工工藝流程為：搭設鋼管高支模和操作平臺安裝梁底模板預焊牛腿鋼筋安裝箱形梁馬凳底座安裝梁內(nèi)、外箍筋第1段（下段）安裝底筋安裝馬凳支頂鋼管箱形梁吊裝箱形梁校正、焊接與箱形梁相交次梁鋼筋預留澆筑箱形梁混凝土焊箱形梁蓋板安裝內(nèi)、外箍筋第2段（上段）及面筋、腰筋焊接對拉模板安裝梁側(cè)模板安裝型鋼梁上轉(zhuǎn)換鋼柱縱筋預留灌漿孔轉(zhuǎn)換梁混凝土澆筑。
3 施工關鍵技術
3.1 轉(zhuǎn)換梁箍筋的制作和安裝技術
型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁內(nèi)箍筋和外箍筋高3m，現(xiàn)場施工時無法將箍筋彎入型鋼鋼骨，采用常規(guī)的箍筋安裝方法難以施工。因此，轉(zhuǎn)換梁的箍筋采用l形箍和箍筋直螺紋連接技術，即箍筋分成上、下兩個l形箍，通過將兩個部分焊接或者用直螺紋套筒連接起來形成整個箍筋，避免箍筋的整體彎制。此時，鋼筋的安裝和鋼骨的吊裝可穿插同步進行，施工順序為：箍筋位置放樣箍筋第1段（下段）安裝底筋鋪放型鋼箱形梁吊裝面筋、梁上柱鋼筋預留施工箍筋第2段（上段）安裝（焊接和直螺紋連接）腰筋施工。箍筋大樣如圖2所示。
圖2 梁箍筋大樣
具體施工時，注意將相鄰箍筋的放置方位水平旋轉(zhuǎn)180°，避免箍筋在縱向同一位置出現(xiàn)接駁點。采用l形箍和箍筋直螺紋連接技術解決了超大截面梁采用大直徑高強鋼筋箍筋時的安裝問題，且在角部只有一個焊接處，可以減少搭接時內(nèi)應力的產(chǎn)生；上、下箍利用直螺紋套筒連接，操作方便快捷，也減少了現(xiàn)場的豎向焊接，有利于質(zhì)量控制。
3.2 轉(zhuǎn)換梁縱筋的定位和安裝技術
對于型鋼混凝土結(jié)構(gòu)，梁的縱筋與型鋼混凝土柱的搭接是需要解決的重點問題。在轉(zhuǎn)換梁端的頂部和底部各設置兩層鋼筋托板，梁縱筋的一段先焊接在托板上（該段縱筋長度不宜過長，其一端焊接于托板，一端預留為鋼絲直螺紋），托板（含縱筋）再焊接于型鋼混凝土柱上（見圖3）。然后，根據(jù)現(xiàn)場實際情況量取兩鋼柱托板上鋼筋端口直螺紋間距x（以現(xiàn)場情況為準）進行鋼筋開料，制作直螺紋鋼筋進行連接（見圖4）。如此施工能較好地解決梁縱筋在節(jié)點的定位和搭接問題，避免了在型鋼柱開洞，保證了梁柱節(jié)點的剛度和施工質(zhì)量。其施工順序為：縱筋焊接于托板上托板與縱筋焊接在鋼柱上量取兩鋼柱托板上鋼筋端口直螺紋間距縱筋開料及直螺紋連接。
圖3 鋼筋托板與鋼柱焊接示意
圖4量取直螺紋實際間距進行鋼筋開料
3.3 型鋼節(jié)段的吊裝、校正和焊接技術
3.3.1 型鋼節(jié)段吊裝
由于該工程型鋼混凝土梁的鋼骨跨度達29.4m，重約90t，離地面近20m，因此最經(jīng)濟適用的吊裝方法仍然是利用現(xiàn)場的塔式起重機進行吊裝。限于每個塔式起重機的起重能力，將鋼骨分成11段，最重一段約9t，現(xiàn)場吊裝采用雙機抬吊。施工順序為：軸線網(wǎng)與高程的測量控制吊裝分析塔式起重機將鋼箱從地面吊至樓面采用雙機抬吊將鋼箱吊入箍筋內(nèi)。
3.3.2 型鋼節(jié)段校正
型鋼吊裝后即進入鋼梁校正程序，具體施工順序為：布置鋼梁底的臨時支撐設置鋼梁防傾覆支撐措施鋼梁的校正節(jié)段臨時固定。
1）鋼梁底臨時支撐的布置鋼梁底臨時支撐由馬凳和放置在馬凳上的鋼管組成，型鋼段最終放置于鋼管上。臨時支撐又放置在模板上，布置間隔應與梁模板下方的腳手架支撐橫桿間隔相同，保證支撐鋼梁時下方的支撐能承重，受力直接豎向傳遞給下方支撐體系。
2）鋼梁防傾覆措施在鋼梁安裝就位時，鋼梁兩側(cè)邊臨時用鋼管頂住，防止鋼梁由于未放穩(wěn)而突然發(fā)生傾覆。
3）鋼梁校正鋼梁吊裝入箍筋并放置在馬凳上后，應采用水準儀和手動葫蘆等工具對鋼梁直線度進行校正。
4）節(jié)段臨時固定節(jié)段鋼梁校正后，在兩節(jié)型鋼梁之間用馬板焊接起來作為臨時固定。臨時固定后，再進行節(jié)段梁的焊接。 3.3.3 型鋼節(jié)段焊接技術
當整根型鋼梁（11段鋼梁）安裝完成，經(jīng)測量校正后開始焊接。焊接順序為“從兩端向中間”對稱焊接。焊接時注意，需要錯開焊縫，不能連續(xù)，以避免焊縫收縮偶然誤差的連續(xù)積累，以至積累到鋼梁中段放大成為偏差。
3.4 梁柱節(jié)點高壓灌漿技術
由于型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁在梁柱節(jié)點鋼筋密集，而且梁端型鋼的頂部和底部還有兩層鋼筋托板，因此在梁柱節(jié)點處采用控制混凝土中石子粒徑及預留灌漿管進行高壓灌漿等多種技術措施，確保了混凝土的密實，取代了原先采用自流平混凝土的方案，節(jié)約施工成本2萬多元。
3.4.1 對模板的要求
為能較好地澆筑混凝土，在板底模板和梁側(cè)模板的安裝上做了漏斗狀的處理。
3.4.2 灌漿及混凝土澆筑要求
1）混凝土澆筑質(zhì)量控制①混凝土所用的水泥、摻和料、水、骨料、外加劑等必須符合施工規(guī)范及設計要求。特別要注意控制石子粒徑，一般要求粒徑≤25.5mm，以方便混凝土在鋼筋密集時也能夠進行澆筑；坍落度應比一般情況稍大，基本控制在18cm左右。②澆筑時采用小型插入式振搗棒。澆筑混凝土時采用分層的方法進行3次澆筑：第1層澆筑高度為1050mm，第2層澆筑高度為800mm，第3層（高1200mm）和該部分的樓板混凝土一起澆筑。這樣可以保證插入式振搗棒能夠更有效地進行混凝土振搗。振搗上一層時應插入下層混凝土面至少50mm，以消除兩層間的施工縫影響。③混凝土施工完畢后，要按規(guī)范要求做好養(yǎng)護工作，確保轉(zhuǎn)換大梁的施工質(zhì)量。
2）高壓灌漿型鋼混凝土梁的高壓灌漿與混凝土澆筑同時進行。在梁端（梁底和梁面）位置預留灌漿管。水泥漿采用與混凝土同強度等級的超細水泥基灌漿料，在混凝土澆筑的同時進行壓力灌漿，保證梁端混凝土密實。梁底和梁側(cè)模板預留溢漿孔，以溢漿判定是否澆灌嚴實。
4 結(jié)語
本工程面臨著鋼骨吊裝難、拼裝難，箍筋、縱筋安裝難等技術難題，在通過采用l形箍、箍筋直螺紋連接、鋼筋托板以及預留灌漿孔進行高壓灌漿等技術措施，克服了鋼骨和鋼筋安裝以及混凝土澆筑中的多個技術難題，不但加快了施工速度，而且提高了施工質(zhì)量，因此，本工程的施工經(jīng)驗值得推廣借鑒。
參考文獻：
第8篇：混凝土緩凝劑范文
【關鍵詞】混凝土結(jié)構(gòu)；轉(zhuǎn)換層；施工特點；施工技術；安全保障措施
現(xiàn)代高層建筑向更高、體型更復雜、結(jié)構(gòu)形式更多樣、功能更齊全、綜合性更強的方向發(fā)展。建筑功能日益復雜化，使得建筑結(jié)構(gòu)常常需要采用結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層來完成上、下層建筑物結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)換。不同用途的樓層，需要大小不同的開間，采用不同的結(jié)構(gòu)形式。帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑在轉(zhuǎn)換層部分，由于梁、柱或板的尺寸較大，施工位置較高，所以對轉(zhuǎn)換層現(xiàn)場施工的質(zhì)量控制、施工的安全保障措施等方面都有極為嚴格的限制。
1 轉(zhuǎn)換層的結(jié)構(gòu)設計特點
在轉(zhuǎn)換層的結(jié)構(gòu)設計中，由于結(jié)構(gòu)下部樓層受力較大，上部樓層受力較小，正常布置時是下部剛度大，墻多柱網(wǎng)密，到上部漸漸減少墻，柱擴大軸線間距。轉(zhuǎn)換層大致有梁式、桁架式、空腹桁架式、箱形和板式等。和一般結(jié)構(gòu)層相比，轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)具有結(jié)構(gòu)重量大、結(jié)構(gòu)層剛度大、幾何尺寸超大、受力復雜等特點，這就意味著轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)組成了建筑物的主要構(gòu)件，它們的設計是否合理、安全、經(jīng)濟對整個結(jié)構(gòu)的安全性、結(jié)構(gòu)造價、施工費用等有著重要的影響。轉(zhuǎn)換層的結(jié)構(gòu)設計一般都是按照強化轉(zhuǎn)換層及其下部、弱化轉(zhuǎn)換層上部的原則進行的，使轉(zhuǎn)換層上下主體結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度盡量接近，平滑過渡。根據(jù)抗震要求轉(zhuǎn)換層一般均設置在 3 層及3層以上。
2 轉(zhuǎn)換層的施工特點與措施
2.1 轉(zhuǎn)換層模板支撐系統(tǒng)
轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的體量大、自重大，對模板支撐系統(tǒng)的承載能力、剛度和穩(wěn)定性都有嚴格的要求，必須進行詳細的計算。以梁式結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層為例，梁本身的線荷載通常在60～100 kN/m，加上施工荷載就更大。在結(jié)構(gòu)設計時，應綜合考慮轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的施工方案，建立符合實際的力學分析模式，達到設計和施工的統(tǒng)一。
設置模板支撐系統(tǒng)后，應對轉(zhuǎn)換梁（板）及其下部樓層的樓板進行施工階段的承載力驗算。當作為多層支撐荷載傳遞時，上下立柱的位置應對齊，防止上下樓面因受力不勻而造成的局部損傷。在梁式結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)化層施工中，由于梁的側(cè)向高度較大、厚度較薄，所以應驗算模板系統(tǒng)側(cè)向穩(wěn)定性和側(cè)向強度，防止整體跑位和脹模。
2.2 支撐系統(tǒng)的拆除
混凝土澆筑完成后，當混凝土強度達到設計強度時，才允許拆除模板及支撐系統(tǒng)。如采用搭設施工平臺支模，可在轉(zhuǎn)換層裝飾裝修完成后再拆除支撐系統(tǒng)。拆除前，須由施工人員提出拆除申請，由項目技術負責人組織有關人員進行驗證，符合有關規(guī)定后方準予拆除模板。
2.3 鋼筋工程
轉(zhuǎn)換梁（板）的含鋼量高，主筋長，梁柱節(jié)點區(qū)鋼筋密集，合理安排好就位次序是鋼筋施工的關鍵。在兩梁相交的柱節(jié)點區(qū)上下共有幾十層上百根主筋在此相聚，加上腰筋、柱筋等，主筋還須彎起錨固，眾筋搶位現(xiàn)象十分突出。任何一根主筋的就位錯誤，均會造成大量的返工。因此，準確地翻樣和下料是鋼筋順利施工的前提。轉(zhuǎn)換層大梁的主筋是轉(zhuǎn)換層中最重要的受力單元，應采用最可靠且對鋼筋無損害的連接方式，通常采用冷擠壓連接法。大梁上下幾排鋼筋在綁扎就位時要保證其上下對齊形成垂直的鋼筋間隙，以便混凝土澆筑和振搗。一般轉(zhuǎn)換梁底筋非常密集，施工時可與設計院、監(jiān)理、甲方協(xié)商，合理安裝轉(zhuǎn)換梁中鋼筋位置，有利于混凝土澆筑。由于鋼筋復雜，澆筑混凝土時派專人檢查及保護鋼筋，避免鋼筋變形移位。
當轉(zhuǎn)換層的梁或板混凝土分兩次澆筑時，應在施工縫上增設抗剪鋼筋，以保證上下層混凝土結(jié)合牢固。
2.4 混凝土施工
轉(zhuǎn)換層的混凝土一次澆筑量很大，混凝土的強度等級也較高，特別是梁式結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層和板式結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層，多屬于大體積混凝土施工，不僅給模板支撐系統(tǒng)帶來很大困難，而且混凝土內(nèi)部容易產(chǎn)生溫度裂縫。
在進行大跨度、超高度轉(zhuǎn)換梁及轉(zhuǎn)換厚板的混凝土施工時，應事先設計好混凝土澆筑的路線、澆筑方式，并采取措施防止混凝土產(chǎn)生溫度裂縫。實際工程中經(jīng)常采取的施工措施有：
2.4.1 轉(zhuǎn)換層混凝土分層下料、分層振搗，每次澆筑厚度500mm左右?；炷琳駬v采用趕漿法，上下層的間隔時間不應超過2h，以保證新老混凝土接槎部位粘結(jié)良好。
2.4.2 轉(zhuǎn)換梁和梁柱相交的地方鋼筋都非常密集，以致于許多地方都無法插入振動棒，為了保證混凝土進入梁底部，所以在混凝土澆筑前應及時進行實地勘察，確定振動棒的插入地點，振搗范圍能否滿足振搗要求等。除采用在鋼筋下料時留出下料和振動棒位置外，還采用在轉(zhuǎn)換梁和柱相交的地方和轉(zhuǎn)換梁底部用鋼管卡出插振動棒位置，澆筑混凝土前抽出鋼管，就形成了下料口兼插入口。
2.4.3 轉(zhuǎn)換梁的混凝土澆筑時應適當控制混凝土的澆筑速度，一般單層為5m/h，前后兩層澆筑的間隙時間適當延長，且澆筑時必須有木工在下部進行模板的檢查，澆筑時用錘子錘擊四周側(cè)模板，促進和檢查下部混凝土的密實度。
2.4.4 轉(zhuǎn)換層構(gòu)件混凝土體積較大，混凝土強度等級高，商品混凝土水灰比大，收縮應變大，易產(chǎn)生構(gòu)件表面微小裂縫，影響觀感，為了防止產(chǎn)生裂縫，在混凝土內(nèi)摻MPC 聚合物纖維膨脹劑，要求限制膨脹率不小于0.015%。根據(jù)混凝土的配合比和預計的施工氣候及現(xiàn)場條件，應采取措施控制混凝土內(nèi)外溫度差，緩解大體積混凝土水化熱高，溫度應力過大，控制混凝土裂縫。
2.4.5 混凝土養(yǎng)護?；炷劣捎跐仓w量大，所以澆筑后應特別注意養(yǎng)護，以減小混凝土內(nèi)部與表面的溫差值。待混凝土澆筑后，應用草包、麻袋或塑料薄膜覆蓋保溫，使表面保持濕潤狀態(tài)。冬季施工時還應按規(guī)定做好保溫測溫工作。
3 安全保障措施
高層建筑中轉(zhuǎn)換層施工都屬于高空危險作業(yè)，所以一個切實可行的安全保障措施是施工的關鍵。建筑工程施工的特點，決定了建筑施工中的危險因素多存在于高處交叉作業(yè)、垂直運輸、電氣工具使用以及基礎工程作業(yè)中。傷亡事故主要有高處墜落、物體打擊、機械傷害、觸電事故，施工坍塌和中毒事故等類別，這幾類傷亡事故是建設施工中的最主要傷害。
3.1 成立以項目經(jīng)理為核心的安全管理領導機構(gòu)，突出專職安全工程師的責權(quán)，建立以各隊安全員為骨干的安全管理網(wǎng)絡。
3.2 實行安全事故易發(fā)點控制法，通報事故易發(fā)點，由專人負責跟蹤監(jiān)控。
3.3 操作人員必須持有效證件上崗，并加強施工前的班前培訓，熟悉施工工藝，提高安全意識。
3.4 建筑工人幾乎每時每刻都工作在危險的環(huán)境中，必須配備安全帽等必需防護用品或用具，并隨時高度關注可能出現(xiàn)的危險狀況。
3.5 注意架體在搭設及后期施工過程中的安全，對架體立桿及結(jié)構(gòu)樓板的應力、撓度位移變化，必須進行全程監(jiān)測。
3.6 平臺周邊的臨空面，應先期設置安全防護欄桿，并隨著架體的搭設，及時用安全網(wǎng)進行全封閉的安全圍護。
3.7 模板支撐系統(tǒng)的鋼管腳手架與結(jié)構(gòu)的相鄰處，應每步每架設置剛性連墻桿，其余部位應與內(nèi)架聯(lián)結(jié)成整體，以提高排架支撐系統(tǒng)的整體穩(wěn)定性。
3.8 在澆筑混凝土時，操作工人需時刻觀測支撐體系的安全穩(wěn)定情況。
第9篇：混凝土緩凝劑范文
關鍵詞：型鋼混凝土結(jié)構(gòu)；轉(zhuǎn)換層；施工技術；箱型梁
隨著高層建筑向體型復雜、功能多樣、造型新穎的方向發(fā)展，轉(zhuǎn)換層的應用也越來越廣泛。所謂轉(zhuǎn)換層，就是一個建筑物中不同結(jié)構(gòu)形式相連結(jié)的關節(jié)點，它既是下部結(jié)構(gòu)的封頂，又是上部結(jié)構(gòu)的“空中基礎”，在整個建筑物結(jié)構(gòu)體系中起著至關重要的連結(jié)紐帶作用。型鋼混凝土結(jié)構(gòu)由于其承載能力高、剛度大及抗震性能好等優(yōu)點，已被越來越多地應用于結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層中。但由于轉(zhuǎn)換層的結(jié)構(gòu)復雜，施工難度大，為保證工程質(zhì)量，必須采取特殊的施工技術措施。
1 工程概況
某建筑工程由寫字樓、商業(yè)樓、住宅樓組成，為大型公共建筑工程，包括甲級寫字樓、住宅、大型商場、超市、地下停車場等多種功能。
本工程住宅樓轉(zhuǎn)換層位于5層頂板（6層樓面），6層及以上為住宅，6層以下為商場及車庫。住宅樓地下4層，地上28層。轉(zhuǎn)換層位于27.1m標高處，屋面最高為105.7m。轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)由型鋼混凝土梁、型鋼混凝土柱組成，主要位于24軸～36軸/k軸～f軸。
轉(zhuǎn)換層梁截面為1700 mm×2000mm，梁跨度分別為11.6m（k軸～h軸）、10.4m（h軸～f軸）。鋼梁截面形式為1650mm×1300mm×50mm×50mm，單根構(gòu)件質(zhì)量約25.1t，共有25支，總質(zhì)量約610t。
k軸線鋼柱在27.1m以下為箱型柱，27.1m以上變?yōu)槭咒撝篽軸、f軸鋼柱在27.1m以下為箱型柱，27.1m以上無柱子。l軸、g軸為梁上柱，在27.1m處開始出現(xiàn)。
該轉(zhuǎn)換層所有型鋼梁、型鋼柱外側(cè)均綁扎鋼筋骨架，澆筑于混凝土內(nèi)。箱型鋼柱、箱型鋼梁內(nèi)部通過外部的澆筑孔用混凝土灌滿。
2 型鋼混凝土結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層施工技術
2.1 梁底部鋼筋、箍筋施工
轉(zhuǎn)換梁的箍筋φ16mm且鋼梁截面尺寸較大，按傳統(tǒng)施工方法先安裝鋼梁再套箍筋，施工難度極大，φ16mm的鋼筋靠工人手力無法扳開；如果先安裝箍筋則鋼梁無法吊裝。項目部經(jīng)與設計單位溝通后對箍筋形式進行優(yōu)化，將箍筋分成上下2個u形部分，分別在鋼梁吊裝前后安裝，2個u形箍筋搭接焊接連接成一個封閉箍筋，上下2個箍筋搭接lod，單面焊接形成1個封閉箍筋。下料時注意相鄰箍筋接頭相互錯開。具體施工程序為：
先鋪設箍筋下半部（長短頭交錯錯開）安裝大梁底部鋼筋大梁底部鋼筋與鋼柱耳板焊接大梁底部筋先行單獨驗收吊裝大鋼梁并施焊安裝大梁上部筋安裝箍筋的上半部分箍筋焊接封閉
轉(zhuǎn)換層鋼梁下翼緣板寬度為l300mm，翼緣板底與梁底模間距為175mm，如果鋼梁先吊裝則下翼緣板寬度范圍內(nèi)的大梁底筋無法施工。因此為保證鋼梁吊裝及安裝，必須將大梁底筋安裝就位再吊裝鋼梁。大梁底部鋼筋錨固方式為鋼筋與鋼柱耳板雙面焊接5do底部鋼筋焊接完畢，報請建設、監(jiān)理單位共同驗收。
2.2 箱型梁吊裝
2.2.1 箱型梁吊裝方案的優(yōu)化
根據(jù)現(xiàn)場塔吊起重能力及平面布置情況，項目部通過多次研究討論，綜合考慮施工安全、施工質(zhì)量、經(jīng)濟效益、工期要求及施工可行性，經(jīng)與設計單位進行溝通，對原吊裝方案進行優(yōu)化，將每支25t以上的鋼梁分為3段進行加工，運至現(xiàn)場利用現(xiàn)場已有塔吊分段吊裝。每支梁的分段點設置在鋼梁的1/3跨位置附近，分段點位置滿足設計及規(guī)范的要求。分段后每小支鋼梁的質(zhì)量均在塔吊起重范圍內(nèi)。
2.2.2 分段吊裝經(jīng)濟效益分析
鋼梁采用分段吊裝后，大大提高了施工安全性，吊裝作業(yè)白天、夜間均可連續(xù)進行，保證了有足夠的工作面進行焊接作業(yè)。鋼梁分段施工雖然增加了焊接工程量，但通過夜間加班、增加焊工人數(shù)等手段，對施工工期幾無影響。由于焊接量加大增加的材料費、人工費，與大型吊車租賃費用相比甚微。
2.2.3 箱型梁吊裝
分段后的每段鋼梁重量滿足2臺塔吊起吊能力。項目部專門成立鋼梁吊裝領導小組，在吊裝過程中專人監(jiān)督，全程進行監(jiān)控。
吊裝前，項目部對所有鋼結(jié)構(gòu)施工工人、塔吊司機、信號工，進行全面交底，按照鋼梁吊裝小組崗位職責分工，對所有相關人員進行安全教育與交底，務必確保吊裝
全。
2.3 鋼梁組裝與焊接
鋼梁吊裝就位，經(jīng)校核標高、軸線無誤后進行鋼梁焊接作業(yè)。
（a）首先吊裝焊接k軸、h軸、f軸柱端鋼梁。鋼梁端部四周開坡口與柱身進行焊接。
（b）與柱子焊接的兩端鋼梁焊接組裝完畢后，吊裝中間段鋼梁，就位調(diào)整后落鉤，平穩(wěn)放下。安放就位后進行中間段鋼梁的焊接。中間段鋼梁兩端均與兩側(cè)的端部鋼梁進行對接焊接。
（c）施焊前，先檢查焊接部位的組裝和表面清理質(zhì)量。
（d）梁與柱焊接，先焊接梁的腹板與柱連接處，再焊接梁的翼緣板與梁的連接處。焊接梁腹板時，兩人同時焊接，直至焊接完成。焊接梁的翼緣板時，兩人對稱焊接，保證焊接同步。
在焊接完成24h后，對所有焊縫進行100%超聲波探傷。焊縫探傷由專業(yè)檢測機構(gòu)進行，全程探傷檢測均在建設單位、監(jiān)理單位相關人員監(jiān)督下進行。為方便檢測箱型梁內(nèi)部焊縫，在每支梁頂部均預留一塊蓋板，便于人員進入檢測。所有焊縫全部檢測完畢且檢測合格后，方可將蓋板封閉。所有焊縫經(jīng)檢測全部合格后，方可進行鋼梁外部的鋼筋綁扎。
2.4 k軸線鋼柱外側(cè)鋼筋施工
k軸線鋼柱在轉(zhuǎn)換層由箱型柱變截面變成十字柱，截面轉(zhuǎn)換處剛好位于型鋼梁高度范圍內(nèi)。6層樓面以上k軸柱尺寸由1200mm×1200mm變成800mm×800mm，6層以下箱型梁截面尺寸為800mm×800mm，這就導致k軸柱6層樓面以上柱東西側(cè)鋼筋剛好正對下部型鋼柱腹板而無法下插。設計采用套筒將上部柱筋與鋼梁延伸翼緣板焊接連接的方式，詳見圖1。 為保證延伸翼緣板與下部箱型柱連接的可靠性，延伸翼緣板開十字形槽與箱型柱腹內(nèi)十字加勁肋板塞焊。為驗證套筒焊接連接的可靠性，按照現(xiàn)場實際施工條件提前焊制了3組連接試件，試拉結(jié)果顯示套筒與鋼筋及套筒與鋼板的焊接連接處完好，鋼筋拉至頸縮。實驗證明這種通過套筒連接鋼筋和鋼結(jié)構(gòu)的方式是可靠的。
2.5 粱上生柱鋼筋施工
轉(zhuǎn)換層梁上生柱為型鋼混凝土柱，一共25根。其柱筋與轉(zhuǎn)換層大梁的連接方式為與鋼梁豎向耳板焊接。原設計為4個方向柱筋分2排分別在豎向耳板內(nèi)外焊接，由于柱內(nèi)十字鋼柱的存在，耳板與鋼柱間操作空間太小，使梁上柱2排筋無法與在耳板內(nèi)部進行焊接。建設、設計、監(jiān)理、施工單位邀請權(quán)威專家專門進行了專家論證會，并對柱筋排布進行了優(yōu)化，采取了“并筋”的特殊構(gòu)造，優(yōu)化方案如下：
（a）梁上柱縱筋與框支梁鋼梁的連接方式仍采取耳板連接，因用于柱縱筋焊接連接的豎向耳板內(nèi)側(cè)的空間限制，將梁上柱2排鋼筋改至1排。
（b）為保證鋼筋間距，將部分柱縱筋作并筋處理，即2根鋼筋并為1束。
（c）并筋應先端部雙面焊（長度300mm）成1束，再焊至耳板上，并筋與耳板焊接長度不小于7d；
（d）在豎向耳板與柱翼緣板間加設填板加強，在梁上柱根兩側(cè)鋼梁上翼緣板上加設加勁肋進行補強。
通過以上優(yōu)化方案，不僅解決了2排筋的放置及連接問題，節(jié)點構(gòu)造也得到了加強。
2.6 轉(zhuǎn)換梁混凝土澆筑
型鋼梁下部設計有2排φ32mm鋼筋，而且分布密集。梁下部空間僅有175mm高，同時考慮受梁下翼緣板上的栓釘、西φ16mm@lo0mm箍筋、鋼筋保護層墊塊、控制上下排鋼筋間距放置的鋼筋等多方面因素，梁底部澆筑空間極其狹小，若使用普通混凝土，粗骨料很難通過鋼筋與鋼筋之間的間隙，將梁底部下部空間填滿。因此，經(jīng)過配合比優(yōu)化，將梁高度一半的下半部分使用自密實混凝土澆筑，梁上半部分澆筑普通混凝土。
鋼梁的頂部、底部及兩側(cè)均按每隔1m開設西φ150mm的混凝土澆筑孔，以便混凝土通過澆筑孔將鋼梁底部以及鋼梁內(nèi)部填滿。
（a）首先從鋼梁兩側(cè)澆筑c30自密實混凝土，邊澆筑邊振搗。對鋼梁底部的混凝土振搗，可將振動棒通過梁頂部的澆注孔下插入鋼梁內(nèi)部，直至鋼梁下翼緣板。通過振動棒對下翼緣板產(chǎn)生的震動，對下部混凝土進行振搗。澆筑時安排專人使用手電通過梁上部澆筑孔向梁內(nèi)照射，觀察梁底部混凝土從兩側(cè)向梁內(nèi)的涌入情況。當發(fā)現(xiàn)梁底所有澆筑孔均由下向梁內(nèi)涌進混凝土時，即證明鋼梁底部已經(jīng)全部填滿（圖2）。
（b）當鋼梁兩側(cè)及內(nèi)部混凝土澆筑過半，澆至梁側(cè)面澆注孔時，改為澆筑c30普通混凝土，直至完成大梁全部混凝土澆筑。
（c）混凝土澆筑中，安排專人在梁下看護模板，柱自密實混凝土澆筑時，不間斷敲擊柱模板，以輔助混
凝土密實。測量人員通過水準儀對梁底模板下?lián)线M行監(jiān)視，發(fā)現(xiàn)異常情況及時停止混凝土澆筑并及時處理。
（d）混凝土澆筑完畢，在箱型柱側(cè)模、轉(zhuǎn)換層大梁側(cè)模拆除后，為確保內(nèi)部混凝土澆筑密實，無空洞、未填滿等缺陷，項目部委托中國建筑西南勘察設計研究院對箱型柱、箱型梁混凝土內(nèi)部澆筑質(zhì)量采用專業(yè)儀器進行超聲波檢測。經(jīng)檢測，箱型柱、箱型梁混凝土均澆筑密實，無質(zhì)量缺陷。
3 結(jié)語
綜上所述，型鋼混凝土結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層施工不是一項簡單的工程，它具有轉(zhuǎn)換層梁自重大、荷載傳遞體系壓力大等施工難點，是建筑工程中的一項技術難點。因此，施工前要制定周密的施工部署、深化設計方案、優(yōu)化施工方案、精心組織施工，對各工序施工質(zhì)量進行嚴格控制，這樣才能最終保證轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)施工順利完成，施工質(zhì)量得到切實保障。
參考文獻