安全閥的基本工作要求精選(九篇)

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第1篇：安全閥的基本工作要求范文

1“規(guī)程”和有關標準。

1.1對制造的要求：“規(guī)程”第148條規(guī)定“安全閥出廠時，應標有金屬銘牌。銘牌上應載明項目”，但對以下問題沒有規(guī)定：1）制造的資格；2）產品的性能是否合格，即產品的合格證；3）閥門所用的材質。

安全閥銘牌上的內容：（1）項安全閥的型號和（5）項公稱壓力，依據JB/T308-2004《閥門型號編制方法》，型號有中有一部分已標明公稱壓力數值，顯然這是重復了。而對其工作壓力范圍沒有規(guī)定。工作壓力范圍對安全閥的開啟壓力的確定，尤其是對彈簧式安全閥十分重要；（8）項排放系數。據了解，現在我國絕大多數廠家生產的安全閥，銘牌上注明的是排量系數，或只注明提升高度。對此可有幾種判定而結果安全不同：1）注明排量系數的，照“規(guī)程”其項目不符，可判為不合格；2）將排量系數換算成排放系數（C=0.506a），為合格；3）注明提升高度而未注明排量系數者，選擇排放系數而按合格對待。因此有必要明確規(guī)定。

1.2對安全閥性能的要求：在GB50273-2009中規(guī)定“安全閥應檢驗其始啟壓力、起座壓力及回座壓力”。但是始啟壓力和起座壓力參數，但是在“規(guī)程”中沒有確切的定義，在實際中難以判斷，爭議也較大。按GB/T12243-2009《彈簧直接載荷式安全閥》附錄一名詞術語解釋，采用安全閥的密封性能和開啟壓力來評定始啟壓力。由于安全閥的密封性較差時，介質從小到大連續(xù)排出，開啟壓力已無法確定，只有當密封性能較好時，開啟壓力才有明顯的界限，對于起座壓力則以排放壓力較合適。由于起座壓力對閥辨提起的高度沒有規(guī)定，在杠桿式安全閥的開啟過程中沒有多大的影響，而對彈簧式安全閥則不同，它是隨提升高度增加而增大。排放壓力是當閥辨達到規(guī)定的高度測定排量時的進口壓力。但對排放壓力，應做為制造產品的性能指標，同時在工作壓力范圍的上下限提供排放壓力參數，以便選擇時參考。并且在鍋爐熱態(tài)試驗時檢驗，主要檢驗當鍋爐上所有安全閥開啟后，鍋筒（鍋殼）內蒸汽壓力是否超過設計壓力的1.1倍，即“規(guī)程”第133條規(guī)定。另外，密封性能試驗，“規(guī)程”中沒有規(guī)定，GB/T12243-2009標準規(guī)定，鍋爐用安全閥應采用飽和蒸汽。但后期檢驗使用的介質、合格標準沒有規(guī)定。

1.3安全閥技術標準，是制造和選用等環(huán)節(jié)的重要依據，可是制造與其標準脫節(jié)的現象嚴重，選用和檢驗十分困難。如JB2202《彈簧式安全閥參數》標準表—中A27W-10T型安全閥，規(guī)定適用介質為空氣、適用溫度≤120℃，公稱通徑為15、20mm兩種，而許多制造廠生產的這種安全閥，將適用范圍擴大，介質為空氣、蒸汽和水，適用溫度≤200℃，公稱通徑為15～50mm之間，也有少數是65mm。

2鍋爐安全閥使用中的問題

2.1參數選擇不當。由于鍋爐出廠時所配的安全閥，幾乎都是以額定參數選配的，而在實際使用中鍋爐降壓運行非常普遍。有些是因工藝需要，也有的是人為降壓，但安全閥降壓卻受到限制。對彈簧式安全閥來講，每一根彈簧都只能在一個有限壓力范圍內工作，才能保證其動作性能符合要求，否則，使其開啟的重復性和密封性能顯著降低。正確的做法是按額定參數調整或更換符合運行壓力要求的安全閥。

2.2運行壓力變化范圍過大，安全閥頻繁啟跳。由于安全閥的開啟壓力是根據鍋爐運行壓力的高值確定的，并且兩者之間的差值較小。如果對鍋爐運行管理不嚴格，很容易引起蒸汽壓力達到或超過開啟壓力，致使安全閥開啟排放。沒有回座又繼續(xù)運行。這樣安全閥經常開啟排放，不僅損傷密封面，也容易使閥芯卡塞，到關鍵時刻不能啟跳而失去應有的作用。因此鍋爐的運行壓力距安全閥的開啟壓力應有一定的差值，盡量減少無意識啟跳，以保證其靈敏可靠。

2.3安全閥排汽管的裝設，應當保證排汽暢通，盡量減少阻力。實際情況比較復雜，有的為了將排汽管接到室外，管子長彎頭多，阻力較大。這對排放壓力和回座壓力很有影響。因此對排放管的流動阻力降一般應小于閥門開啟壓力的10%以免造成過高的背壓。

此外，目前我國制造廠家生產的安全閥其部件的互換性較差，故檢修時，閥辨、彈簧不要輕易更換，以免影響閥門的動作性能。

3安全閥檢驗方法及可靠性

安全閥的檢驗、除制造產品的強度檢驗、性能檢驗等外，還有后期的運行檢驗和定期檢驗。運行檢驗，主要檢驗安全閥在鍋爐上的開啟壓力、回座壓力及密封性能，這項工作可以由檢驗員或有經驗的操作者進行。定期檢驗是運行一定時間后，由檢驗單位進行全面清洗、檢查并進行冷態(tài)定壓調校。這項檢驗很有必要，也很重要。因此對銹蝕、沉積物的清除；密封面的研磨；部件質量以及裝配質量的檢查，能否符合要求，將是安全閥后期運行中能否靈活動作的關鍵環(huán)節(jié)。安全閥的冷態(tài)定壓調校，現在都用壓縮空氣或氮氣，在小流量的試驗設備上進行，主要是確定開啟壓力和密封性能試驗。

安全閥的開啟，從理論上講，只與閥門進口處的壓力大小有關，而與其介質無關。影響的主要因素則是溫度，隨著溫度的增高，材料的強度降低，部件將膨脹增大。因而對彈簧式安全閥，將使開啟壓力略有降低，而對杠桿式安全閥沒有影響。在安全閥開啟后的排放過程中，隨著閥門的反沖機構、介質及流向的不同，對閥辨的升程、排放壓力和回座壓力的影響較大。

3.1嚴格區(qū)分安全閥的開啟與泄漏，在現行的大部分安全閥校驗臺上調試安全閥的開啟壓力，往往是由校驗者的視覺、聽覺來判定的，如觀測壓力表指針的變化，或聽安全閥氣體排出時發(fā)出的聲音。對于密封性差，在調試中，安全閥未進入前泄狀態(tài)時，已發(fā)生氣體泄漏排出，此時必須嚴格區(qū)分是開啟還是屬于泄漏，以免造成誤判。

3.2對帶有下調節(jié)圈的安全閥，應適當降低其位置，使之在冷態(tài)調校時，不致產生“砰、砰”的沖擊聲。這樣既可以防止強烈沖擊損壞密封面，也可較好地觀察測壓儀表，重要的是防止密封不良而排出的介質使其開啟。同時還應控制升壓速度，以免成為虛假的開啟現象。然后恢復調節(jié)圈的位置，并復核開啟壓力。

3.3安全閥冷態(tài)調校的測壓儀表,其精度等級不應低于1.0級，最好是使用0.4級的壓力表。主要是由于開啟壓力的允許偏差較小，如GB/T12243-2009標準規(guī)定：當Ps＜0.5MPa時，±0.015；0.5MPa≤Ps≤2.3MPa時，±3%Ps；2.3MPa≤Ps≤7.0MPa時，±0.07；Ps＞7.0MPa時≤1%Ps?，F在，鍋爐上大都使用1.5級或1.6級壓力表，它除基本誤差外，還存在溫度誤差。如量程0～1.6MPa，精度為1.5級壓力表，基本誤差值可達到±0.024MPa。顯然，用鍋爐上的壓力表來評定開啟壓力的準確性，勢必超出其允許偏差。因此，需用精度較高的壓力表來測量，特別是鍋爐上復核開啟壓力時，應當對其壓力表進行標定后才能使用，以便進行必要的修正。

3.4對新投用的安全閥，應當注意檢查活動部件的膨脹間隙，并轉動彈簧，復核其開啟壓力。由于有此安全閥質量差，彈簧彎曲等，開啟的靈活性和重復性很差。最好的做法是對不夠了解的安全閥，進行解體檢查。對新投用的安全閥還要注意理解安全閥的開啟壓力、公稱壓力和彈簧壓力等級幾個不同的概念。由于用戶缺乏對安全閥知識的了解，在送檢的安全閥調試要求中，出現開啟壓力高于公稱壓力，或開啟壓力遠高于或低于彈簧工作壓力級的錯誤要求，因此在檢驗中必須把好這一關，防止不符合要求的安全閥投入使用。

關于安全閥的密封性能檢驗，標準雖然規(guī)定，蒸汽用時采用飽和蒸汽。但是，在冷態(tài)定壓調校時，蒸汽介質的來源和管理比較困難。加之對密封性能合格的判定問題。因此，在校驗臺上，將使其空氣壓力緩慢升至試驗壓力或接近開啟壓力，壓力若能穩(wěn)定或沒有滲漏氣現象，憑聽覺或感知比較容易判定合格與否，并可重復進行，這樣做是否可行，有待進一步研究。

4安全閥的停用或判廢

對于下列情況的安全閥、停用或判廢；

4.1彈簧不合格或嚴重腐蝕

彈簧是安全閥中十分關鍵的部件,其剛度可由下式表示：K=

式中：K——彈簧的計算剛度，N/mm；

G——金屬材料剪切彈性模量，N/mm；

d——彈簧鋼絲直徑，mm；

D——彈簧圈的中徑，mm；

n——彈簧有效圈數。

由上式可知，彈簧的剛度與彈簧的材料及結構尺寸d、D、n有密切的關系，d、D的微量變化，對剛度有很大的影響，因此，作為安全閥制造廠，應嚴格按要求制造或選用彈簧，檢驗彈簧成品質量，而作為檢驗者，在檢驗中，發(fā)現彈簧不符合要求的，或受嚴重腐蝕的，應及時更換，否則應予以停用或判廢。

4.2安全閥的公稱壓力、彈簧工作壓力等級與開啟壓力不相匹配。

4.3動作性能不穩(wěn)定，重復性差。

4.4閥體與閥座聯接處泄漏。

4.5零部件殘缺不全，密封面有裂紋、凹坑、嚴重腐蝕等缺陷無維修價值。

5幾點建議

5.1安全閥后期檢驗與正確使用,是保證鍋爐正常運行的重要環(huán)節(jié),檢驗部門和使用單位對此應當高度重視,建立必要的規(guī)章制度和技術檔案。

5.2對安全閥后期檢驗的方法、合格標準等應當統(tǒng)一規(guī)定，建立一套完整的質量管理體系。

5.3目前安全閥的檢驗，一般中限于開啟壓力和密封性兩項，但安全閥的排放壓力，開啟高度，回座壓力等參數以及彈簧的性能等對安全閥性能均有重要的影響。目前，安全閥產品質量尚未能得到有效的控制，建議對一些重要的裝置上使用的安全閥定期進行全性能的校驗。

第2篇：安全閥的基本工作要求范文

關鍵詞：ASME；鍋爐；安全閥；認證

中圖分類號：X933 文獻標識碼：A

1.概述

ASME BPVC.1卷設計篇DESIGN PG-16.2 When the pressure parts of a forced\flow steam generator with no fixed steam and waterline are designed for different pressure levels as permitted in PG-21.3， the owner shall provide or cause to be provided a boiler pressure system design diagram， certified by a Professional Engineer experienced in the mechanical design of power plants， which supplies the following information.

針對無固定汽水分界線強制循環(huán)蒸汽鍋爐，明確要求鍋爐的壓力系統(tǒng)的設計流程須經過一個Professional Engineer（PE）認證，而審查范圍和要點為16.2.1-2.4，鍋爐壓力系統(tǒng)流程通常是鍋爐廠方案及初步設計最先要考慮的問題，所以PE認證工作能否及時完成將直接影響后續(xù)設計、甚至成本預算工作，其重要性不言而喻。

2. PE認證服務合同招投標

由于PE認證須由業(yè)主提起獲得，通常鍋爐廠默認此項工作不在供貨范圍內，所以從采購方的角度來說，簽訂類似鍋爐采購合同時，應將此認證列入供貨服務范圍中，最大限度地縮短設計工期和溝通成本。PE工程師的認定相當嚴格，在全球范圍來說都比較稀少，目前國內基本沒有，所以PE認證無論由誰負責實施，提前策劃好PE認證服務合同、落實合法有效且經驗豐富PE工程師都是關鍵性任務，當然在國內也有一個捷徑，就是通過第三方尋找或提供服務。

3. PE認證安全閥技術評審

針對摩洛哥某項目廠家提供的汽水流程圖等資料，有關安全閥的認證，PE工程師主要提出了3類問題，安全閥的排放量、起跳壓力以及安裝位置。

關于安全閥排放量：

Comment-Current design reliving capacity for all PCVs is 57.72% of MCR， which is higher than 10-30% of MCR as stated in PG-67.4.2.實際上采購合同中PCV閥排放量要求是不低于40%MCR，很明顯與PE工程師這一條意見不符合。針對這一問題的解決過程中，PE一口咬定不要超過MCR的30%，廠家也是一味強調這是合同要求。為此，我們組織有關各方對ASME標準相關條款進行了多次分析討論，ASME條款如下：

PG-67.4.1 The total combined relieving capacity of the power-actuated relieving valves shall be not less than 10% of the maximum design steaming capacity of the boiler under any operating condition as determined by the Manufacturer.

PG-67.4.2 Pressure relief valves shall be provided， having a total combined relieving capacity， including that of the power-actuated pressure-relieving capacity installed under PG-67.4.1， of not less than 100% of the maximum designed steaming capacity of the boiler， as determined by the Manufacturer， except the alternate provisions of PG-67.4.3 are satisfied. In this total， no credit in excess of 30% of the total required relieving capacity shall be allowed for the power-actuated pressure relieving valves actually installed.

PE工程師提到的不低于10%依據為上面的67.4.1條款，而不超過30%依據為67.4.2。我們重點對30%進行研讀理解，以上兩條主要講了兩種安全閥的配置及組合排放占比，在總的total排放量中，單詞credi顯然是關鍵詞，應理解為30%是理論計入的排放量，而非產品實際能達到的排放量，最后經核算實際組合排放量的PCV排放量比例完全符合標準要求，此條意見最終予以關閉。

關于安全閥起跳壓力：

Comment-The max sustained pressures are chosen exactly the same as the MAWP. As per PG 21.2， expected max sustained pressure shall be selected sufficiently in excess of any expected operating pressure to permit satisfactory boiler operation without lifting overpressure protection devices. The problem is that the set pressure for PCV 1&2 is less than max expected pressure at superheater outlet. Same issue with reheater.

此條澄清屬于理解習慣上的偏差，廠家堅持認為4只安全閥全部起跳才是事故，而PE認為正常工況不允許有安全閥起跳，最終綜合權衡整定壓力及運行工況實際情況，統(tǒng)一修改為較高的整定壓力。

關于安全閥安裝位置：

Comment-It is suggested to locate PCVs upstream of PSVs. If hydraulic test valves are installed permanently， PSVs are located downstream of the test valves are not acceptable.

此條意見主要是PCV閥和PSV閥的先后位置，以及PSV閥和水壓堵閥的先后位置，也屬于習慣上的差異，PE工程師主要是考慮到減少安全閥起跳以及鍋爐安全運行的角度，ASME標準上沒有明確規(guī)定具置的先后順序，最后廠家證明也能達到安全要求而關閉此條澄清。

結語

從公司摩洛哥項目PE認證實踐來看，完成此項工作耗時較長，最根本的原因是類似認證國內沒有成熟的運作經驗，國內廠家和國際PE工程師無論在設計理念還是對標準的理解上都存在較大的差異，導致國內廠家認為很成熟的一張汽水流程圖，經PE工程師審核，提出近兩百條Comments，要關閉這些審核意見，需要對ASME標準和鍋爐系統(tǒng)設計都很熟悉，如何系統(tǒng)研究做好PE認證技術評審工作，強化ASME鋼印產品認證質量，需要我們不斷深入研究與總結提升。

參考文獻

第3篇：安全閥的基本工作要求范文

安全閥其本身作為超壓泄放裝置在石油化工企業(yè)中應用廣泛，其在保障生產作業(yè)安全性實現方面發(fā)揮著重要現實作用。為此，要求定期對安全閥進行校驗。雖然部分企業(yè)依托微機實現了對安全閥的自動校驗，但仍沒有建立起完善的信息管理系統(tǒng)。提出C/S和B/S混合模式下的安全閥校驗及信息管理系統(tǒng)設計，完成安全閥校驗檔案管理、歷史校驗記錄管理與信息資料查詢等，實現其設計價值。

【關鍵詞】C/S B/S 混合模式 安全閥 校驗 信息管理系統(tǒng) 設計

1 C/S和B/S模式基本認知與C/S和B/S混合模式應用

C/S模式，即客戶機與服務器模式，該模式運行原理為：服務器數據庫管理系統(tǒng)承擔數據處理業(yè)務，將完成處理且用戶需求信息傳輸給客戶端，由客戶端實現對所需數據的最后加工。、在C/S模式條件下，將任務分配于Client端與Server端，有效降低系統(tǒng)通訊開銷，且有助于發(fā)揮兩端硬件優(yōu)勢，其穩(wěn)定性與安全性較好，數據傳輸速度與交互性較強。然而這種模式實現，要求每個客戶端進行相關軟件安裝與維護，其顯示工作量較大。

B/S模式指的是瀏覽器與服務器模式，其實現是依托Web為基礎的一種信息系統(tǒng)。B/S模式結構具備三層，用戶工作界面以Web瀏覽器為媒介，其事物邏輯實現主要由服務器端承擔，極大降低了客戶端系統(tǒng)配置荷載，降低了系統(tǒng)維護與升級壓力，然而這種模式相對C/S模式而言，其安全性、交互性與速度上相對較低。由此可以看出，C/S模式與B/S模式均存在著一定優(yōu)勢與不足，將其模式應用于安全閥校驗，應綜合考慮其實踐操作性。安全閥校驗多采取離線方式執(zhí)行，即將安全閥送至相關檢驗部門執(zhí)行檢驗操作，將檢驗結果輸入服務器，同時應滿足用戶異地查詢操作需求。為此，將C/S模式與B/S模式進行混合應用，開發(fā)出相關的安全閥校驗與信息管理系統(tǒng)，充分發(fā)揮不同模式管理系統(tǒng)，提高安全閥校驗水平。

2 基于C/S和B/S混合模式下的安全閥校驗及信息管理系統(tǒng)結構認知

采取C/S和B/S混合模式，構建安全閥校驗與信息管理系統(tǒng)，其系統(tǒng)結構由壓力傳感器、位移傳感器、安全閥校驗臺架、安全閥校驗測試儀、Web服務器、互聯網、計算機與數據庫服務器構成。其中安全閥校驗平臺屬于操作基礎，應用校驗測試儀能夠對安全閥位移信號與壓力信號進行測量。由RS232接口實現PC機與校驗測試儀器相連，實現對測試數據的實時性采集，在數據采集基礎上進行處理，繪制出相關位移曲線與壓力曲線，完成對安全閥的自動校驗，自動對開啟拐點進行科學判斷，計算相關壓力值并與整定壓力值進行對比，實現自動校驗；與局域網相連接，將相關安全閥資料、校驗信息與結果等輸入至數據庫服務器中，構成C/S模式喜愛信息管理系統(tǒng)，在其基礎上，通過Web服務器對異地用戶提供查詢?yōu)g覽及委托校驗等服務，實現B/S模式運行。

3 C/S和B/S混合模式下的安全閥校驗及信息管理系統(tǒng)設計探究

3.1 系統(tǒng)后臺數據庫設計

構建C/S和B/S混合模式下的安全閥校驗與相關信息管理系統(tǒng)，依據需求分析于數據庫中構建多個表，如安全閥檔案表、校驗信息表等。安全閥檔案表，主要進行安全方自然信息存儲，依據其檔案執(zhí)行相關校驗；校驗消息表主要表現為校驗數據，如校驗介質、校驗方式及相關數據、日期、操作人員等。數據庫采取Image數據類型，支持較長字節(jié)二進制數。

3.2 C/S模式軟件設計

通過開發(fā)平臺進行C/S模式軟件設計，重點功能模塊表現為安全閥檔案管理、安全閥部件檢查信息輸入、數據采集與處理、曲線處理、數據歸檔、系統(tǒng)設置等，軟件以文檔界面為主，通過對對象與數據庫服務器的有效連接，實現數據庫表數據變更操作；通過通訊控件實現對計算機與測試儀之間的有效通訊，對其校驗數據信息進行收集，通過曲線形式實時顯示。為有效處理數據節(jié)約存儲空間，設置曲線處理模塊，支持起點終點及拐點設置，完成安全閥校驗工作。系統(tǒng)采取數據庫與電子表格兩種方式進行數據導出。

3.3 B/S模式軟件設計

B/S模式軟件設計采取ASP.NTE技術構成，通過Web網頁編寫提供框架功能，創(chuàng)建 Web應用程序，合理設置應用權限，為不同層次操作人員應用。其功能重點包括安全檔案維護與瀏覽、安全閥校驗情況、報告預覽等。

4 結語

安全閥在保障生產作業(yè)安全性與穩(wěn)定性等方面發(fā)揮著重要現實作用，加強安全閥校驗屬于生產作業(yè)效益實現的重要要求。提出C/S和B/S混合模式下的安全閥校驗及信息管理系統(tǒng)設計，綜合發(fā)揮C/S和B/S兩種模式自身優(yōu)勢，實現對校驗數據的實時采集與異地操作，確保安全閥校驗科學性與整體水平，實現其綜合效益。

參考文獻

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[2]胡佰龍，戴行濤，周一卉. 多功能安全閥智能校驗系統(tǒng)設計[J].遼寧化工，2011，06：624-625+636.

[3]李智斌.基于改進FMECA方法的彈簧全啟式安全閥可靠性分析[D].浙江工業(yè)大學，2012.

[4]張巖嶺.基于B/S結構的安全閥管理信息系統(tǒng)的研制[D].哈爾濱工業(yè)大學，2010.

作者簡介

孟學奇（1976-），男，甘肅省古浪人，講師，大學本科學歷。研究方向：計算機科學技術。

雒小平（1963-），女，甘肅省酒泉市人，副研究管員，大專。研究方向：檔案信息管理。

第4篇：安全閥的基本工作要求范文

1噴嘴安裝位

1.1罐頂部

1.1.1利用現有罐頂管口無論拱頂罐容積大小，罐頂中間部位均設有安全閥和呼吸閥，基本對稱布置于罐頂中心板，通常情況下，容積不超過3000m3的拱頂罐需配置1個安全閥和1個呼吸閥，5000m3、10000m3的拱頂罐需配置1個安全閥和2個呼吸閥，20000m3、30000m3的拱頂罐需配置2個安全閥和2個呼吸閥（圖1a~圖1c）。按照設計規(guī)范，罐頂的呼吸閥和安全閥根據罐的容積確定規(guī)格，清洗時需要考慮的是罐頂開孔能否插入噴嘴（76mm），若噴嘴能夠插入罐頂開孔，則可以考慮采用現有孔安裝噴嘴。實際上，容積超過1000m3罐的呼吸閥和安全閥的安裝孔直徑均大于100mm，順利安裝噴嘴無任何問題。在安裝噴嘴前，首先拆除呼吸閥和安全閥，然后按照法蘭的規(guī)格預制噴嘴固定支座（圖2），支管直徑108mm、長200mm，法蘭規(guī)格依據呼吸閥或安全閥的連接口確定。將固定支座的法蘭與罐頂的管口相連接，最后將噴嘴固定在噴嘴支座上（圖3）。

1.1.2罐頂重新開孔若罐的容積不小于10000m3，則罐的直徑通常超過30m，如果僅利用罐頂現有呼吸閥和安全閥的管口安裝噴嘴，則噴嘴的清洗半徑約15m，嚴重影響清洗效果，即便進行清洗作業(yè)，清洗周期和成本也隨之增加，這時一般需要增加臨時開孔安裝噴嘴，增大噴嘴的布置密度。臨時開孔通常對稱布置，同時設定為雙數且總數不少于4個（噴嘴運行時2個一組），安裝在罐半徑1/3（靠近罐壁）處，原因之一是罐底中心高于四周，清洗過程中的罐內淤渣易向四周移動，清洗工作量相對較大；原因之二是罐中心已經在安裝呼吸閥和安全閥的管口上安裝了噴嘴，內外圈噴嘴的有效清洗半徑可以有效相接。故噴嘴的位置應靠近罐壁且相對密集，噴嘴間距一般不超過15m（圖4）。由于罐內充滿了大量有毒有害、易燃易爆氣體，為了確保安全，罐頂開孔必須采用不動火密閉開孔作業(yè)，開孔前應做好準備工作：①選定開孔位置，確定開孔數量，編制施工方案，報業(yè)主審批；②確保作業(yè)規(guī)范，辦理作業(yè)票證；③根據選定開孔位置的瓜皮形罐頂板的弧度，預制開孔短接管；④根據圖2預制噴嘴固定支座，法蘭規(guī)格依據開孔短接管法蘭而定（圖5，其中弧形板，即補強板，外徑310mm，內徑98mm，弧度與開孔部位的罐頂板吻合，厚度與罐頂板厚度相同），罐頂開孔短接管尺寸不低于GB50341－2003《立式圓筒形鋼制焊接油罐設計規(guī)范》中的要求；⑤準備密閉開孔機、開孔刀（DN100）和中心鉆；⑥準備氮氣和連接開孔機管道，實現氣體保護。準備工作完成后，用砂輪、砂紙、鋼絲刷等將選定位置的罐頂板防腐層清除干凈，打磨粘接表面至金屬本體，并進行適當粗化，將圖5中的弧形板底面清理干凈[5]。利用符合要求的金屬粘結劑（如美特鐵等[6]）將短接管粘接到罐頂板上，待檢查達到使用要求后，再安裝手動開孔機（圖6），清洗結束后，用盲板密封開孔短接管，并永久保留。安裝開孔機前，需要在開孔短接管內加入少量機油，以減少開孔阻力，防止在安裝或開孔過程中因碰撞而產生火花。開孔時，在安裝好開孔機后將氮氣管道連接到開孔機的進氣口，做好充氣準備。計算開孔行程，在中心鉆開通以后，立即打開氮氣閥門，向開孔機內通入氮氣進行氣體保護?？组_通后關閉氮氣閥門，并拆除氮氣管道，將掉下的弧形板隨開孔機一并取出，然后安裝噴嘴固定支座，最后安裝噴嘴并固定。檢查開孔刀和中心鉆有無損壞，若有損壞應立即更換，并按照同樣程序實施下一個開孔作業(yè)。

1.2罐壁人孔當罐頂安裝的噴嘴位置或數量達不到清洗作業(yè)要求時，可以考慮在罐壁人孔安裝噴嘴，但務必確保罐內介質的液位在人孔以下。在人孔安裝噴嘴前，應預制固定噴嘴的臨時人孔蓋（圖7），支管規(guī)格108×5，臨時人孔蓋外徑與罐壁人孔相同，厚度不小于20mm，螺栓孔與罐壁人孔法蘭規(guī)格數量一致。拆下罐壁人孔蓋后，將人孔法蘭表面的油污和鐵銹清理干凈，更換密封墊，然后安裝臨時人孔蓋，最后固定噴嘴。噴嘴安裝到位后，手動旋轉噴嘴，進行全方位檢查，防止內部殘渣損壞噴嘴。

2拱頂罐機械清洗作業(yè)

完成上述準備工作且確定了拱頂罐清洗機的安裝方式后，首先根據儲油罐機械清洗工藝設定合理的罐頂開孔位置，從而確定清洗機的安裝高度、清洗作業(yè)半徑、清洗機的布置數量、噴嘴的噴射清洗壓力等清洗工藝參數，以滿足清洗作業(yè)的需要。其次，根據待清洗拱頂罐的實際狀況制定嚴密的清洗作業(yè)計劃，通常將清洗機的清洗方式設定為底板清洗，先啟動靠近吸口處的清洗機（拱頂開孔設置在吸口正上方），確保溶解油集中到吸口附近，再啟動其他開孔處的清洗機，最后啟動中間位置的清洗機。當油泥量變少時，將清洗機調至全面清洗，此時啟動清洗機的順序與上述開啟順序相反。由于拱頂罐的射程較遠，為了保持清洗液量，需要注意控制噴嘴的旋轉速度，以獲得最佳清洗效果。

第5篇：安全閥的基本工作要求范文

關鍵詞：LNG加氣站；工藝流程；加氣站設備；性能要求

隨著能源形勢的日趨嚴峻和環(huán)保要求的日益嚴格，燃氣汽車逐漸步入人們的視野。而天然氣以其熱值高、排放低、價格較便宜的優(yōu)點成為中國目前主要的替代燃油的燃料，天然氣汽車主要包括CNGV（壓縮天然氣汽車）、LNGV（液化天然氣汽車）和ANGV（吸附天然氣汽車），其中LNGV以其安全性高、續(xù)駛歷程長、技術較成熟得到了各城市的廣泛應用。

1 LNG汽車加氣站工藝

LNG加氣站工藝如圖1所示。

LNG通過槽車運輸抵達LNG加氣站后，利用氣化器使槽車壓力升高，LNG即可注入加氣站LNG儲罐，當加氣站給汽車加氣時需用將儲罐內一部分LNG輸入氣化器加壓，并與低溫泵中的LNG混合后通過加氣機對汽車注入LNG。儲罐內LNG減少導致壓力降低，需用氣化器將LNG氣化升高其壓力進行調壓。而儲罐內若壓力過高需用減壓調節(jié)閥、手動放散卸壓、安全閥起跳等三級安全保護措施進行卸荷。

2 LNG汽車加氣站設備

2.1 LNG儲罐

LNG內罐材料作為主要工作裝置，要求其能承受低溫且能承受一定的工作壓力，一般采用0Crl8Ni9，外罐材料作為常溫外壓容器，一般選用16MnR。為避免由于LNG蒸發(fā)導致儲罐罐內壓力過高，必須使儲罐具有絕熱功能，即外罐需滿足日蒸發(fā)率0.15%，內罐需滿足日蒸發(fā)率0.11%，因此需在內罐與外罐之間填充高性能的保冷材料。用于承受內筒體的軸向和徑向載荷的支承位于內罐與外罐之間，一般采用玻璃鋼材料，具有良好的絕熱性能。為確保儲罐在以外載荷作用下不發(fā)生傾倒和斷裂，還要求其具有一定抗震性能。

2.2 LNG槽車

LNG加氣站的運輸方式有管道運輸后再液化、LNG船運輸和槽車運輸等?？紤]到地域適應性和經濟性，LNG槽車運輸無疑是最佳的運輸方式，且罐車容積越大其運輸經濟性越好。其運輸過程中需保持常壓和110K左右溫度。由于天然氣易燃易爆，保證安全是其最基本的要求。LNG槽車主要由半掛車、罐體、管路系統(tǒng)、操作箱等組成。考慮到LNG儲罐的安全可靠性、經濟性及使用方便性，罐體設有壓力表和液位計組，夾層設有外筒防爆裝置，內筒設有雙安全閥組合系統(tǒng)，兩套安全閥由一只三通切換閥控制，正常工作時安全閥不會起跳排放，當罐內壓力超壓時一套安全閥工作泄壓，罐壓下降后回座，為避免其霜凍卡住，三通切換閥強行使其關閉并令另一套安全閥準備工作。罐體前另設一個壓力表，此外還有管路安全閥等保證其安全使用。

2.3 低溫泵

LNG低溫泵的工作要求有承受低溫、氣密性、防爆、平衡要求、電器安全等。低溫泵的結構組成主要有導流器、葉輪、電動機定子、主軸、排液口和吸入口等。在使用過程中要求其能滿足以下要求：①避免局部受到強烈的冷卻作用而導致變形，結構上盡可能采用軸心對稱；②根據儲罐液位、壓力選擇合適的低溫泵，以保證最快的啟動速度和加載速度；③進口管盡量短以避免LNG氣化，超過3米必須使用真空管；④進口管上盡可能減少三通、閥門、彎頭的數量。⑤電機必須通過變頻器供電，任何時候都不允許不通過變頻器啟動泵。

2.4 調壓氣化器

調壓氣化器是將低溫液態(tài)氣體通過熱交換，汽化成一定溫度的氣體的裝置。其性能要求主要有：①氣化器的結構特點應能保證在深冷溫度下各部件正常工作，避免密封凍結，密封性好安全可靠，無腐蝕性，使用壽命長。②汽化器所有部件連接處的焊縫均采用氬弧焊焊接，焊縫整齊，美觀，無氣孔缺陷。③無偏流現象，保證流速控制在安全范圍以內。 ④擁有很大的換熱面積，使其換熱效率和氣化速度高。⑤應有切斷閥和安全減壓閥確保其工作安全可靠。⑥應有溫度檢測設備測量其進出口溫度確保換熱效率。

2.5 加氣機

LNG加氣機一般的性能要求有：①加氣速度快，一般加氣時間為3～5min；②具有限溫加液功能；③能進行故障診斷和報警；④能進行數據遠程傳輸和監(jiān)控；⑤能進行在線校驗與標定；⑥精度較高，計量誤差≤0.1%。

參考文獻：

第6篇：安全閥的基本工作要求范文

關鍵詞：鍋爐設備；使用；風險

中圖分類號：X933 文獻標識碼：A

改革開放以來，我國國民經濟得到飛速發(fā)展，對鍋爐的使用量也逐年增加，尤其是近幾年，在煙草生產制造過程中開始普遍使用燃油燃氣鍋爐。然而，煙草行業(yè)中，鍋爐在進行生產制造的過程中，存在一定的安全隱患，對工作人員的人身安全與煙草企業(yè)的經濟效益帶來巨大的影響。因此，怎樣正確使用、維護或者是改造鍋爐，以便確保鍋爐運行的經濟性、穩(wěn)定性、安全性以及環(huán)保性，已經成為當前各級部門或單位所密切關注的重要課題。

1 鍋爐設備概述

1.1 鍋爐設備的概念

鍋爐設備，指的就是在內部實行能量轉換的一種壓力型設備，通常是朝鍋爐內部加入能量，就可以燃燒進而產生內部電能、熱能以及化學能等各種形式的能量，在經過鍋爐并進行了多次的轉換之后，就能夠由鍋爐內輸送出水、蒸汽或者是各種載體，這些輸出物都帶有較高的能量。一般情況下，鍋爐由兩個部分構成，分別是鍋、爐，在鍋中基本存放著有關液體，爐中基本上存放能夠燃燒的燃料。工業(yè)生產中所需要的能源熱量或者是人們日常生活中所需的熱量，都可以通過鍋爐生產出來；此外，還能將鍋爐生產出來的熱能轉變成其它形式的能量，比如能夠把熱能轉變成機械能，進而轉變成電能。

1.2 煙草行業(yè)中鍋爐使用的現狀

煙草行業(yè)中的鍋爐，主要用途是為煙草廠的生產制造提供足夠的蒸汽，很多煙草廠基本上都會備有4臺燃料充足的蒸汽式鍋爐，以便為煙草廠內的各種設備提供所必要的能量。但是有關制作車間內部的一些設備會進行更替或改進，進而導致4臺鍋爐發(fā)展成3臺運作1臺作為備用或者是2臺運作2臺作為備用的情況，并且儲熱器的排放頻率將逐漸提升，4臺熱力除氧器必須一同給水，這將導致能源的消耗量不斷攀升，進而使得能源的大量浪費，且設備的使用效率也將隨之下降。

2 鍋爐設備使用過程中存在的風險及其對策

煙草行業(yè)在生產制造過程中，鍋爐是其中一個必不可少的設備，鍋爐直接關系著煙草生產制作。鍋爐在實際的使用過程中，存在一定的風險，以下將對其進行分析，并提出相對應的解決對策。

2.1 壓力表中存在的風險及其對策

對鍋爐中所需測量的壓力值加以精確檢測，這就是壓力表的任務，不管是壓力表出現失真，還是出現失靈，都將造成一點的安全隱患，進而導致安全事故的發(fā)生。如果在安裝過程中，工作人員沒有對工作壓力紅線進行標注，那么將會使得鍋爐在使用過程中，存在一定的風險。即鍋爐在使用過程中，雖然紅線已經超過了警告值，但是依然不會發(fā)出警報，進而對其進行及時的處理。

鑒于此，應該將最高的工作壓力紅線，在有關的技術規(guī)定中加以標注或說明，并且，還必須構建一個良好檢修機制，確保壓力表無時無刻都處在正常的運作情況下。

2.2 安全閥中存在的風險及其對策

安全閥在進行安裝之前，使用單位沒有對其加以仔細的檢查，對其密封性與質量加以確認，就將其直接投入運作；生產部門部署缺乏科學性，檢查維修計劃缺乏合理性、明確性，導致在檢查期間沒有對鍋爐的安全閥進行質量檢查，投入使用之后也不對其加以校驗；在采購過程中，沒有將安全閥的使用說明書保存好。上述這些情況都使得鍋爐在使用過程中存在風險。鍋爐在使用過程中，安全閥處在高壓和高溫的狀態(tài)下，部分鍋爐房在使用期間有比較大的灰塵、鍋爐操作人員的使用不當等狀況，極易引發(fā)閥芯的生銹或是卡住，在關鍵時期難以發(fā)揮應盡的作用。

針對上述情況，使用單位在使用鍋爐時，必須嚴格依據有關規(guī)程中的各項規(guī)定，對安全閥的檢查工作必須認真仔細執(zhí)行。另外，還應該加強對鍋爐操作人員與檢查維修人員的宣傳與教育，從而提升工作人員的安全意識，使其深刻認識到安全閥的重要性。在安全閥的泄放管進行安裝時，必須對其實行水平安裝，從而避免出口過高現象的出現。在鍋爐的使用過程中，應該了解安全閥冷態(tài)定壓調校內的開啟壓力和安全閥開啟的壓力之間的區(qū)別，鍋爐使用單位或者是鍋爐操作人員不能擅自對安全閥的開啟壓力進行改變。

2.3 烘爐過程中存在的風險及其對策

在對鍋爐完成安裝之后且在投入使用之前，都必須對鍋爐實行烘爐這一程序，這主要是為了烘干爐膛中的耐火材料，因此在進行烘爐的過程中，將會出現由爐體中滴水或者是冒熱氣的現象，這都是正常的。但是在這一過程中同樣存在不正常的現象，例如爐體朝外部流水，爐門被高溫燒變形、燒裂，以及爐膛中的耐火材料出現了脫落、裂痕等，這些風險出現的主要原因是管道被堵住或者是烘爐操作不當。

針對上述情況，應該采取有效措施對管道爆裂泄漏進行處理。在管線設備布置的過程中，應該采取質量較好的氬弧焊，并且對焊接口實行無損害檢查，對工藝不滿足要求的情況給予及時的處理；針對鍋爐設備中存在的一些容易被磨損或者是腐蝕的材料，應該有計劃的對其實行防磨、防腐處理，以便有效延長設備的使用期限，提高設備的使用性能。針對已經出現磨損或腐蝕的設備，必須對其進行整治，將問題嚴重、極易引發(fā)事故的設備進行更換。

結語

綜上所述，鍋爐不管是在日常的使用過程中，還是在管理過程中，都存在一定的風險，面對這種情況，有關單位或工作人員應該從多個方面、多個環(huán)節(jié)出發(fā)，采取有效措施扭轉局勢，如果只是從一個方面加以改進，效果是有限的。就煙草生產部門而言，應該重視鍋爐設備的檢查與維護工作；就鍋爐的使用單位而言，應該不斷提升工作人員的安全意識，并且必須要不斷的研究與分析，以便有效提升鍋爐的使用效率。

參考文獻

第7篇：安全閥的基本工作要求范文

關鍵詞:石油化工；埋地給排水；管道設計

石油是現代經濟發(fā)展的重要能源之一，石油開采、運輸和加工等工序一直備受關注。石油管道設計是否合理會直接影響到石油的輸送效率和運輸成本，所以設計人員要慎重對待。在設計石油管道的時候，設計人員需要綜合多方因素，既要符合設計規(guī)范，又要確保安全性與穩(wěn)定性，還要指導施工人員完成安置工序，這樣才能對石油管道實現全過程的高效控制。

1安置管道的幾項基本原則

（1）當出氣管道和安全閥門相同時，應沿著水流方向向上調整45度并插入總管道，這樣就可以避免總管液體流入分支管道。如果安全閥的壓力表數值超過7兆帕，也要按照一定的角度插入總管道[1]。（2）當泄壓總管出口的位置高過安全閥，就要調節(jié)手動閥門，所以手動放液閥門應安置在工作人員容易接觸的地方。同時，工作人員要排除袋形管道中的液體，讓液體排到密閉系統(tǒng)中。為了避免液體在袋形管道低溫管段中發(fā)生凝固，工作人員需要提前做好防凍工作，以免損害管道。（3)應盡量采用無縫隙直型管道，如果采用焊接方式制成直管道，焊縫間距就會大于200毫米。另外，管道彎頭宜采用1.5DN規(guī)格，而且需要經過探傷檢測，檢測合格后才能將外管安置于管道中。至于內外管的材質，因為管道會隨著環(huán)境變化而變化，所以為避免內關和外觀同時膨脹，二者應選擇同一種材質。（4）泵入口管道管程應保持短且直，在布置時還要防止出現氣袋或液袋，頂平或是底平則應根據管道走向來確定，這樣就可以防止管道直徑變化引起的氣體聚集。（5）法蘭不能安裝在跨越道路的管道上方，在安裝閥門和波紋管時也要嚴格按照要求操作。在事故消防設施上，消防氣體和事故隔離欄應盡量安排在顯眼的位置，這樣就能在日常工作中正常使用這些設備。（6）為了防止高凝固點和腐蝕性液體聚集，就要水平安裝旁路和閥與調節(jié)閥。

2石油化工埋地給排水管道的設計要點

2.1設置給排水檢測表

在給排水設計中需要安裝壓力表、計量表和溫度測試儀等檢測表，安裝這些儀表的主要目的是為了便于統(tǒng)計進水過程中的水源用量，而且還可以計算管道數量。另外，安裝儀表還可以對給排水系統(tǒng)加強監(jiān)控，從而能及時發(fā)現問題，找到解決問題的方法，同時也便于企業(yè)加強員工管理。

2.2地下管道埋土厚度

給排水系統(tǒng)的管道大多是埋在地下的，掩埋深度一般不得超過1米。這樣做主要是為了便于更換，其次是掩埋太深容易受到地下水的腐蝕，導致管道出現裂縫，影響到石油的正常輸送。而掩埋太淺容易被大型卡車壓壞，所以小于1米是最好的埋土厚度，既不會增加施工成本，又可以確保管道的安全性。

2.3重點做好管道布局

管道布局是石油化工設計中的關鍵一環(huán)，在管道布局工作中，工作人員不僅要嚴格落實管道施工標準，還要滿足工業(yè)生產和設備管理的有關要求，突出石油管道設計的長期性[2]。要想做好管道布局應注意以下幾個細節(jié)：（1）控制管廊附加量：管廊附加余量應符合施工的基本要求，從而確保施工工序能夠到位。（2）安全閥設置要達標：安全閥應結合實際情況和后期要求進行設置。（3）夾套管布置要標準：在施工管段中，對接焊縫間距和管件彎頭都要適當控制。在夾套管施工前，應按照標準做好前期檢測工作，確認材料和工藝合理后才能進行施工。

2.4細化管架設計

管架設計是石油化工管道設計的重要組成部分，將管架與管道聯系起來，如果管架中出現不合理的現象，就會直接影響到整條管道的運行。在設計管架時，應沿塔鋪設管線，從而減少彈簧架數量，降低施工成本，也可以減少管道安裝的故障發(fā)生率。

2.5地下管道防腐工作

給排水地下管道的防腐工作非常重要，而實際生活中土壤的酸堿性卻無法準確算出。石油化工廠附近的土壤大多被化工廠污水污染，常用的防腐措施有三種：利用石油瀝青防腐涂料進行防腐處理，現今已漸漸淡出市場；利用環(huán)氧煤瀝青防腐涂料進行防腐處理，目前已被廣泛使用；利用聚乙烯膠粘帶進行防腐處理，這種防腐方式適用于特殊土壤下的埋地鋼管，比較適合工期短的石化企業(yè)以及需要長距離輸送的管道。

3結語

管道是運輸石油化工產品的必要途徑，化工產業(yè)的發(fā)展也離不開管路鋪設，所以管道設計者必須綜合所有因素，不能放過任何一個細節(jié)，嚴格按照相關標準進行設計，這樣才能防止出現安全隱患。

參考文獻:

[1]李科,王婷婷,付仁超,等.PDMS在石化裝置埋地給排水管道設計中的開發(fā)應用[J].當代化工,2014,21(07):1300-1302.

第8篇：安全閥的基本工作要求范文

負荷傳感技術是一種利用泵的出口壓力與負載壓力差值的變化而使液壓系統(tǒng)流量隨之相應變化的技術。它克服了恒流量和恒壓系統(tǒng)中不應有的損失，從而提高了系統(tǒng)的效率，改善了控制性能。

1.負荷傳感技術在錨桿臺車上的應用

芬蘭H530-PC40錨桿臺車的液壓系統(tǒng)從底盤到工作裝置全方位地應用了負荷傳感技術，而且?guī)缀鯌昧烁鞣N類型的負荷傳感油路，可以說它較全面地展示了九十年代液壓負荷傳感技術的發(fā)展趨勢。

1.1.利用負荷傳感技術，使轉向系統(tǒng)可按轉向的需求提供相應的流量

圖l 為臺車轉向系統(tǒng)的原理圖 ，它是由負荷傳感轉向器2和優(yōu)先閥1組成的轉向系統(tǒng)， 它和其它機械轉向系統(tǒng)的不同點在于除了P、T、A和B四個油口之外，增加了一個LS油口（LS為負荷傳感之意），即壓力傳感油路，以便將負荷傳感轉向器的壓力信號傳遞給優(yōu)先閥。

優(yōu)先閥是一種定差減壓型分流閿，由液壓系統(tǒng)油泵輸出的壓力油從P口流入， 又從CF、EF兩個口分流出來，和一般的分流閥不同之處是CF側通常為優(yōu)先回路。

在不轉向情況下，優(yōu)先閥保持左邊位置。轉向器的傳感油路與回油口T相通，此時優(yōu)先閥左端的液壓力與右端的彈簧力平衡，優(yōu)先閥可向其它裝置供油。當開始轉向時，方向盤的轉動使傳感油路與進油口P相通， 因而壓力傳感信號經節(jié)流閥反饋給優(yōu)先閥的右端，此刻，優(yōu)先閥兩端的壓力平衡被打破，其滑閥將在右端彈簧和反饋的共同壓力作用下，克服左端壓力向左移動。隨著壓力增加，滑閥的移動量也增加，使流入轉向系統(tǒng)的油量也增加。同時，減少了向其它裝置的供油量。最后油量將全部供給轉向系統(tǒng)，以保證轉向系統(tǒng)的流量和壓力。當轉向停止時，轉向閥回到中位，傳感油路又與回油路接通，優(yōu)先閥左端的壓力將克服右端彈簧力推動滑閥恢復原位。

傳感壓力的大小是與轉向的快慢相適應的，優(yōu)先閥的滑閥移動量又是與傳感壓力的大小相聯系的，因而此轉向系統(tǒng)具有按需供油的性能，避免了流量和壓力的損失，達到了除有好的轉向調節(jié)性能之外，還具有節(jié)能效果。

1.2.利用負荷傳感技術實現兩執(zhí)行元件的最佳壓力匹配

錨桿臺車在開始打眼時，為避免功率浪費，設置了半功率工作狀態(tài)，見圖2。打眼之后進入鉆孔工作中，進給運動和沖擊運動將共同處于全功率工作狀態(tài)，即壓力匹配狀態(tài)。先導壓力除通過梭閥15推動沖擊選擇閥4，使主沖擊閥3打開之外，還將推動功率選擇閥5與功率安全閥6斷開，同時與進給沖擊壓力限制閥8接通。同樣，此閥的另一油口又與節(jié)流閥27、進給壓力調節(jié)閥20、進給回油選擇閥32相串接，這樣就使進給運動和沖擊運動之間通過傳導油路實現了壓力的相互反饋。當進給運動壓力降低時，此信號將通過進給回油選擇閥32、進給壓力調整閥20、節(jié)流閥27傳給進給沖擊壓力限制閥8。實際上此閥此時起著定差減壓閥的作用，其進口端壓力隨之相應降低，從而使沖擊壓力也降低，此信號通過梭閥也同樣傳遞到變量泵。反之，當進給壓力升高時，通過傳感油路也將使沖擊壓力相應升高。但不管是降低還是升高壓力，進給、沖擊壓力限制閥8都將使進給和沖擊壓力的差值為一常數。 常數選擇的原則就是要使進給和沖擊兩運動的壓力達到最佳匹配，使鉆孔效率最高。

1.3.利用負荷傳感技術穩(wěn)定流量和限制最高壓力

（1）由于注漿管為帶有一定硬度的軟管，這就要求其進孔和出孔的速度保持一致。如圖4為湯姆洛克公司為達到以上要求而設置的液壓油路。

當換向閥4在左位時，壓力油經過定差減壓閥1、節(jié)流閥2、止回閥3進入換向閥4，然后又分為主油路和傳感油路。主油路走向為經過單向閥5（同時打開回油單向閥6）進入注漿管進給油缸7，使注漿管進入注漿孔中，活塞桿一端的油又通過被打開的單向閥6，再經過換向閥4進入油箱。傳感油路又分為三路。第一路經梭閥8給主油泵送去傳感信號；第二路到最高壓力安全閥9，當壓力超過設定值時，傳感壓力將其打開，油通過被打開的單向閥6，再經過換向閥4回到油箱；第三路到定差減壓閥1，這個傳感壓力通過減壓閥1所起的作用就是使節(jié)流閥兩端壓差不受負載變化的影響，始終為一常數，從而使通過節(jié)流閥的流量僅取決于開口量的大小，從圖5-1可看出當P3升高或降低時，使減壓閥的閥口量h增大或減小，則P2為升高或減小。ΔP23=Fs/A（Fs為彈簧力，可視為常數；A為閥芯面積）為一定值。所以不管P1、P3如何變化，由于ΔP23為常數，就使流量只與節(jié)流閥的開口有關。開口固定時其流量也就保持不變。

（2）如圖2左下端所示，是一種帶有負荷傳感的換向閥53、安全閥55、溢流閥52、節(jié)流閥5 6組成的旁通溢流系統(tǒng)。換向閥53為三位五通閥，其中一油口通路為傳感油路，給壓力補償閥52（也是定差減壓閥）傳遞壓力信號Ls；同時也傳給安全閥55，促使兩閥在一定的壓力下開閉，以保證馬達回轉速度和過載安全。

當換向閥在中位時，壓力補償閥52起著小安全閥作用，使定量馬達50維持很小的壓力。當換向閥移到任意工作位置時，回轉馬達54開始工作。工作期間旋轉阻力P2增大時（見圖6所示），其傳感壓力將傳到壓力補償閥52閥芯的上端，使其開口量減小，促使P1增加，而ΔP12=FS/A基本不變，通過節(jié)流閥的流量也就基本不變。當旋轉阻力P2繼續(xù)增大，且超過安全閥55的設定壓力時，通過傳感壓力油路打開安全閥55，以保證不過載。

這種負荷傳感油路能保證執(zhí)行機構在設定的速度下工作，避免了時高時低的沖擊現象，使鑿巖機能在一種基本穩(wěn)定的工況下工作，延長了各部件的使用壽命。

以上兩種類型，都是利用傳感油路，達到穩(wěn)定流量和限制最高壓力的作用，但它們的結構特點并不一樣。從圖上可看出，前者為串聯型，后者為并聯型，因此各自也有優(yōu)缺點。串聯型的流量穩(wěn)定性好，但節(jié)流損失大.并聯型的功率消耗小，效率高，發(fā)熱量也少，但壓力波動較大，流量穩(wěn)定性較差。由于注漿管進給運動對速度穩(wěn)定性要求高，所以采用串聯型。而回轉運動由于對速度穩(wěn)定性要求不太高 ，故用并聯型。

1.4.利用負荷傳感技術，使變量泵流量依外界負荷而變化

在錨桿臺車上的所有液壓執(zhí)行部件上都設有傳感油路，它們最終是將信號傳遞到主油泵上。本臺車的液壓主泵為帶有流量補償閥和壓力補償閥的柱塞式變量泵。來自執(zhí)行元件的負荷傳感壓力經過兩調節(jié)閥的作用，使液壓泵改變排量。

2.負荷傳感系統(tǒng)的分類及特點

2.1.分類。雖然錨桿臺車的負荷傳感油路有多種布置形式，但概括起來可把其分為二大類，即閥控定量系統(tǒng)（如轉向系統(tǒng)和回轉系統(tǒng)）和泵控變量系統(tǒng)（如主液壓泵系統(tǒng)）。閥控定量系統(tǒng)是有定量泵和負荷傳感閥組成，對液壓系統(tǒng)的流量進行控制；泵控變量系統(tǒng)則是由變量泵和負荷傳感閥組成，并利用系統(tǒng)壓力與負載壓力之間的壓差控制泵的流量。

盡管負荷傳感閥有多種結構形式，但其原理都是相同的，屬于等差減壓閥。此減壓閥兩端作用一個基本恒定的壓差，其低壓端為負載壓力。此壓差為進入執(zhí)行元件的某一換向閥口的進出口壓力，由于定壓差，使通過的流量與閥口面積成正比，并且使泵的輸出壓力僅高于負載壓力一個壓差。

2.2.特點。

（1）節(jié)能。閥控定量負荷傳感系統(tǒng)中，節(jié)能主要表現在普通定量系統(tǒng)的溢流壓力由溢流閥調到最高可能的系統(tǒng)壓力，而負荷傳感定量系統(tǒng)的壓力略高于負載壓力（壓差為壓力補償閥兩端壓差），且隨負載而變。同時換向閥中位時也有較大的節(jié)能效果。

泵控負荷傳感系統(tǒng)中，節(jié)能表現在：恒壓變量泵的損失最大，雖然流量可變得與負載要求一致，但壓力損失過大.，恒功率變量 泵的功率一定，而負載所需的壓力和流量不可能都與泵的一致，必然有泵的壓力或流量超過負載所需值，從而引起損失。負荷傳感系統(tǒng)則可以使兩者接近，而減小損失。

據湯姆洛克公司介紹，由于其錨桿臺車采用了負荷傳感技術，使節(jié)能效果可達到20%。

（2）控制性能好。由于系統(tǒng)壓力和流量變化受負荷傳感信號控制，是一個閉環(huán)反饋控制系統(tǒng)，故控制靈敏度高，各種負荷傳感閥均屬等差減壓閥，通過節(jié)流口的流量只與其面積有關，而不受負載變化影響，故調速平穩(wěn)、準確、迅速，可與比例閥配合實現比例控制，多個執(zhí)行元件復合動作時，可實現同步工作而互不影響；因流過滑閥的流量小、流速低，故操縱力小，微調性能好，微調時功率損失低。

（3）壽命長。換向閥中位時，泵低壓小流量工作；系統(tǒng)工作時，泵在略高于負載壓力下工作，且溢流損失小，油溫低，有效地改善了熱平衡狀況，延長了元件和工作油的壽命。

（4）元件規(guī)格小。由于功率得到充分利用，系統(tǒng)效率高，泵、冷卻器、濾油器及管路元件的規(guī)格都可以適當減小，使系統(tǒng)更緊湊。

3.幾個問題的探討

3.1.閥控定量系統(tǒng)與泵控變量系統(tǒng)的選擇

芬蘭H530-40PC錨桿臺車的液壓系統(tǒng)中 既有定量泵，也有變量泵，因此也就使負荷傳感閥件的布置形式有所不同。對于定量泵系統(tǒng)來講，其負荷傳感油路屬閥控型式。這種形式結構簡單，容易布置，價格便宜，便于維修。但縱觀齒輪泵近三十年的發(fā)展，雖在效率、轉速、壽命等方面都有所提高，但在壓力等級上卻沒有明顯的提高，特別是一些大排量的齒輪泵更是如此。所以，從節(jié)能效果來看，并不理想，而負荷傳感變量泵系統(tǒng)，可將節(jié)能效果提高到一個新的水平，尤其是帶有流量壓力聯合補償變量泵的負荷傳感系統(tǒng)，如錨桿臺車的液壓主泵系統(tǒng)，這種傳感形式有閥控油路，也有泵控傳感油路，它可以將功率的無效消耗降到最低限度，它將在工程機械中應用越來越普遍，也是當今最理想的負荷傳感系統(tǒng)。但由于變量泵占據空間大，布置困難，成本高，工作條件苛刻，所以并未廣泛普及。盡管如此，有理由相信，隨著當今能源情況，在工程機械中提高液壓系統(tǒng)有效率，降低系統(tǒng)的功率比，改善液壓系統(tǒng)的熱平衡，已是當務之急，因而具有較好的節(jié)能效果的液壓系統(tǒng)應是首選目標。

3.2.串聯與并聯形式的選擇

定差減壓閥和節(jié)流閥是液壓傳感油路中的重要閥件，兩者以何種形式聯結，對傳感效果也是不同的。串聯形式的主要特點是穩(wěn)定性好，但節(jié)流損失大；并聯形式的主要特點是功率消耗小，但壓力波動大，穩(wěn)定性較差。一般來講，對于流量小、工況要求不嚴格的油路可考慮用串聯形式，比如錨桿臺車的回轉系統(tǒng)采用的是并聯形式，而主油泵系統(tǒng)的各執(zhí)行元件采用的是串聯形式。正因為串聯形式有穩(wěn)定性好的特點故對各部件的壽命有提高，它應該是傳感油路中的主要聯接形式和發(fā)展方向。

3.3.內控和外控的選擇

錨桿臺車的傳感信號基本上都是通過閥體中的油道進行傳遞的，這種內控式的傳感油路使整車的油路布置更簡便，外表也比較美觀，但油壓相對來講損失大，維修不方便，對外控式傳感油路，即外接一條油管，油壓損失小，維修方便，但管路不好布置，尤其是在工作元件多的情況下，油路較繁雜。錨桿臺車的各閥件油道基本上都是鑄造流道，其過流面積及流道形狀的尺寸精度和位置精度要求很高，對于油道中的壓力損失也就有所減少。因此在內控油道的各加工指標不斷提高的情況下，內控式傳感油路將逐步代替外控式油路。

3.4.傳感閥件位置的確定

錨桿臺車上的每一個工作元件的閥控傳感裝置基本上都是和換向閥共用一個閥體，這樣就使得傳感油路的距離很近，傳感油壓損失小，易布置。錨桿臺車的主油泵布置在車體的中間，為得也是使其泵控傳感油路的距離最近，減少壓力損失，使流量、壓力調節(jié)閥更能準確地調節(jié)主油泵。

3.5.梭閥的利用

在錨桿臺車傳感油路上布置了大量的梭閥，據統(tǒng)計近三十多個。梭閥的用途就在于在眾多的執(zhí)行元件中選出油壓最高者，使其通過傳導油路送到流量或壓力調節(jié)裝置。傳導油路中的梭閥有兩個特點，一是淘汰性，即壓力高者淘汰壓力低者；二是同路性，即無論哪個執(zhí)行元件的油壓高，都會經過同一傳導油路，最終送到調節(jié)裝置，換句話說也就是如果有n個傳導信號，則須n—1個梭閥，只供用一條油路即可。如圖9所示梭閥聯結示意圖。從簡圖可看出，梭閥對具有多個執(zhí)行元件的傳導油路來說是最簡單、最實用的篩選壓力信號的一種元件。

液壓系統(tǒng)的節(jié)能潛力是很大的，而負荷傳感技術則是挖掘其節(jié)能潛力的重要途徑。因此在工程機械上，負荷傳感技術的應用必將會有廣闊的前景，成為液壓系統(tǒng)中的重要組成部分。

參考文獻：

第9篇：安全閥的基本工作要求范文

關鍵詞：聯合站　風險分析　設備運行

聯合站指的是油田集輸聯合站，聯合站的主要工作是將油田采油井生產出來的原油進行匯集、存儲、加熱脫水、分離及計量，并向外運輸石油[1]。在大型油田中，聯合站是組成石油生產體系的重要部分，起著溝通與樞紐的作用。但是，在聯合站設計、安裝與使用的過程中，雜質腐蝕及人為等因素會對其產生不同程度的影響，這就增加了聯合站運行的風險程度[2]。因此，對聯合站進行風險分析具有重要的意義。

一、風險分析的含義

風險分析，指的是分析及評估一個特定功能工作系統(tǒng)潛在的或者是本身所固有的危險及危險的嚴重程度，并以定量分析的方式表示出風險的等級、概率及其既定系數，最后以定量值的高低作為依據，針對性地采取防護及預防對策，目的是使人—機—環(huán)境的工作系統(tǒng)得以安全運作[3]。

二、風險分析的指標體系

聯合站發(fā)生失效情況指的是聯合站已經失去了原有設計所要求具備的功能，如脫水、計量、集油等。導致聯合站發(fā)生失效情況的原因是多方面的，但不管是何種原因，都具體表現為聯合站的站內設備及裝置的失效[4]。所以，聯合站的風險分析中的失效分析，主要的分析對象為設備與裝置。聯合站的內部工藝裝置繁多，設備的種類也是五花八門；在做風險分析時，可按照聯合站的特點與基本構成，將站內的設備及裝置分成六個大類，六個大類分別如下：埋地管道、伴熱設備、運轉設備、站內閥門、儀器儀表及地面的壓力容器。其中，伴熱設備主要包括了閃蒸罐、水套爐、伴熱管道、鍋爐及換熱器等；運轉設備則是包括了電機、括泵等；站內閥門的種類包括氣動、電動及手動閥門；而儀器儀表這一類別包括了防腐設備、計量設備、測壓設備及測溫設備等[5]。地面的壓力容器主要包括了分離塔、分離器、匯管、儲罐、地面管道及收/發(fā)球筒等。為了建立更為合理及適用性更廣的風險分析因素體系，本研究對3個油田聯合站運行的情況進行了考察，并將考察資料與國內聯合站的安裝及運行管理現狀相結合，在此基礎上全面分析了聯合站發(fā)生失效情況的影響因素。

三、聯合站設備的主要風險分析及預防

以下就聯合站中關鍵部位存在的風險進行了分析，并就風險的產生因素作了簡單評價。

1.聯合站中鍋爐的風險分析

鍋爐是聯合站在冬季進行生產的必要設備，也是聯合站的取暖設施。鍋爐在工作的過程中成為了壓力容器，其工作的壓力一般不能保持在恒定的狀態(tài)，變化的范圍較大，從而使風險系數大大增加。要使鍋爐維持安全與穩(wěn)定的運行，就要在操作的過程中嚴格按照規(guī)程進行處理，并加強對設備的巡回檢查及維護保養(yǎng)；定期校驗與及時更換鍋爐中的安全附件，例如液位計、安全閥及壓力表等。

2.聯合站中水套爐的風險分析

水套爐的主要功能是以加熱水的方式為原油加溫，因此水套爐是一種加熱設備。加熱爐存在的風險主要包括兩個方面，一方面是安全閥出現失靈的情況，另一方面是出現了無水干燒的情況。如安全閥出現了失靈現象，壓力得不到釋放，便造成了超高的壓力。一旦超高的壓力得不到安全閥的啟動泄壓，就容易使用于加熱的水套爐變成重磅炸彈，存在的風險非常大，一旦發(fā)生爆炸，則會造成人員的傷亡與財產的損失，甚至造成原油的停產。當安全閥出現了失靈現象時，應立即控制或關閉爐火，打開爐頂的卸壓閥門，以達到泄壓的目的。當水套爐內水少或無水，且沒有得到及時的補充，在這樣的情況下，如對水套爐繼續(xù)進行加熱，就會引起無水干燒的情況。如聯合站內發(fā)生了無水干燒，則有可能導致原油匯管的燒穿及引發(fā)火災，后果十分嚴重。如聯合站內起火，可采取對應的措施進行補救：將爐火關閉，打開油路的旁通，并將水套爐進出原油的閥門關死；把放空閥打開，將管內剩余的原油放掉；也可使用干粉滅火器或蒸汽滅火器將火撲滅。而導致水套爐發(fā)生危險的原因多為人為原因，當事人在工作的過程中，因疏忽而導致責任事故；也可能是因為沒有定期檢查安全閥的工作情況或者是值班人員沒有及時巡邏。

3.聯合站中裝油罐車的風險分析

目前，在聯合站中外運輕烴的方式主要為裝油罐車的拉運。在裝車的過程中，輕烴以自上而下的方式從鶴管向罐車噴入，罐壁與油流之間的劇烈摩擦易產生靜電。如靜電荷得不到及時的釋放，不斷積聚，當達到一定的程度時，就會出現放電打火問題，導致輕烴燃燒及爆炸，在一些嚴重的情況下，則可能使裝油罐車發(fā)生爆炸。特別是在夏季，由于氣溫偏高，增加了分子的活躍性，更容易致使此類事故的發(fā)生。因此，裝車人員藥對裝油罐車勤檢查及勤測驗，以避免事故的發(fā)生。

4.聯合站中污油罐出現冒罐的風險

如污油罐出現冒罐跑油的狀況，不僅會浪費原油資源，也會對周邊的環(huán)境衛(wèi)生造成嚴重的污染與破壞。導致污油罐出現冒罐的原因主要有三種：第一種為過大的持續(xù)來液量，外輸泵不能夠及時打走；第二種是外輸泵的排量較小，不能提上去及跳閘停運；第三種原因則是液位顯示器失靈或者被損壞。如遇到污油罐出現冒罐現象，可采取將污油罐的進口閥門關閉或使用自壓流程完成污水外輸工作的方式加以解決。

5.聯合站中分離器出現跑油的風險

當分離器出現跑油時，分離器當中的液量來不及走完，分離器內充滿了油水，上部原油向頂部的氣體管線涌入，這樣的狀況會造成一定的風險。引起分離器出現跑油狀況的原因主要有三種：（1）控制油水與指示液位的浮球因遭到腐蝕及損壞，浮球內進入液體。致使其失去浮力。不能夠繼續(xù)有效地指示液位與為油水打開出路；（2）油水出路被臟的過濾器堵死；（3）因油水的出口閥門被關閉或損壞，導致閘板脫落，油水的出路被堵死。以上分析的三種情況，不管發(fā)生那一種，都將會抬升分離器內的液位。如不能及時發(fā)現故障并處理之，將會造成跑油的風險。如聯合站發(fā)生了跑油，產量將隨之減少，容器內的壓力變大，當壓力增高到一定程度時，安全閥便會打開，原油噴出，引起設備污染及環(huán)境污染，在一些情況下，可能會引起火災。規(guī)避以上風險的關鍵在于，定期檢查分離器內的浮球，觀察其能否正常運轉；定期清洗過濾器，保持干凈狀態(tài)；值班人員要實時觀測閥門打開或關閉的狀態(tài)，積極預防風險。

四、結語

綜上所述，風險分析不僅是科學決策與安全管理的基礎，也是以現代科技作為支撐的事故預防體系。而對聯合站可能存在的風險進行分析，對于查找出的隱患進行具體的防范，不僅能夠使生產裝置穩(wěn)定運行，還能夠減少聯合站發(fā)生安全事故，進而實現提升石油企業(yè)的經濟與社會效益。

參考文獻

[1]辛亮，丁濤.聯合站風險可接受性準則與風險管理研究[J].經營管理，2009，5(8):132-133.

[2]李凌.聯合站風險模糊綜合評價方法研究[J].油氣儲運，2009，28(3):65-66.

[3]彭新明，成霞，蓋洪慶. 油氣集輸聯合站風險事故的分析及預防[J].內蒙古石油化工，2009，30(4):638-639.