地鐵車輛室內(nèi)氣流組織影響因素

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摘要:通過閱讀文獻(xiàn)，總結(jié)出地鐵車輛室內(nèi)氣流組織影響因素，包括送風(fēng)道結(jié)構(gòu)形式，發(fā)現(xiàn)靜壓式送風(fēng)道的送風(fēng)均勻性較傳統(tǒng)風(fēng)道有較大改善;對于A型車采用上送上回氣流組織形式的車輛空調(diào)，送風(fēng)風(fēng)速在2～2．5m/s范圍內(nèi)比較合適;車廂內(nèi)溫度分布受人體散熱很大，且載人車廂比空載車廂的送風(fēng)短路現(xiàn)象嚴(yán)重;地鐵風(fēng)道出風(fēng)口均勻性在去掉空調(diào)機(jī)組下方的出風(fēng)口后有了一定的改善。

關(guān)鍵詞:地鐵車輛空調(diào);氣流組織;影響因素;評價(jià)指標(biāo)

1地鐵車輛空調(diào)系統(tǒng)室內(nèi)氣流影響因素

1．1送風(fēng)道結(jié)構(gòu)形式的影響

新型空調(diào)靜壓式送風(fēng)道的送風(fēng)均勻性較傳統(tǒng)送風(fēng)道有較大的改善，靜壓送風(fēng)道由主風(fēng)道和靜壓箱風(fēng)道組成?？照{(diào)機(jī)組下部送出的風(fēng)進(jìn)入車內(nèi)主風(fēng)道，并沿主風(fēng)道在推進(jìn)過程中進(jìn)入靜壓箱，進(jìn)行靜壓平衡調(diào)節(jié)，使得在主風(fēng)道中不同斷面上具有不同靜壓的空氣在靜壓箱中得到均衡，并形成一定靜壓值，在條縫型送風(fēng)口轉(zhuǎn)換成動(dòng)壓，達(dá)到均勻送風(fēng)的目的。靜壓風(fēng)道有多種結(jié)構(gòu)形式，如主風(fēng)道在中間，靜壓箱在兩側(cè);主風(fēng)道在兩側(cè)，靜壓箱在中間。經(jīng)楊晚生、張吉光等的數(shù)值模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn)，靜壓式送風(fēng)道的送風(fēng)均勻性較傳統(tǒng)的送風(fēng)道要好一些，該風(fēng)道取消了風(fēng)量調(diào)節(jié)裝置，結(jié)構(gòu)簡單，制造維修方便，有很大的推廣價(jià)值。［1］

1．2空調(diào)送風(fēng)道送風(fēng)口速度的影響

城軌車輛空調(diào)系統(tǒng)主要目的是滿足乘客對舒適度的要求，合理的室內(nèi)氣流組織方式是滿足這一要求必不可少的因素。其中空調(diào)送風(fēng)道送風(fēng)口的速度影響車廂內(nèi)氣流組織，若送風(fēng)的風(fēng)速太低，會導(dǎo)致回風(fēng)口附近的溫度過高;風(fēng)速過高，使得乘客頭部有較強(qiáng)的出風(fēng)感，從而影響其舒適度。易柯通過對A型車進(jìn)行數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn)，對于上送上回氣流組織形式的車輛空調(diào)，送風(fēng)風(fēng)速在2～2．5m/s范圍內(nèi)比較合適。［2］

1．3車廂載人的影響

孫麗華通過對相同的氣流組織方式下，空載和載人車廂的數(shù)值模擬結(jié)果分析得到，載人車廂內(nèi)平均空氣溫度比空載車廂高，說明車廂內(nèi)溫度分布受人體散熱的影響很大。對空載和載人車廂溫度分布情況分析發(fā)現(xiàn)，車廂端區(qū)的溫度分布很均勻，其他位置都有送風(fēng)短路現(xiàn)象出現(xiàn)，回風(fēng)口及排風(fēng)口位置的送風(fēng)回流比較明顯，而且載人車廂比空載車廂的送風(fēng)短路現(xiàn)象明顯。

1．4兩種通風(fēng)方式的影響

對于載人車廂比較上送上回，上送下回兩種氣流組織下，室內(nèi)空氣流場的變化。上送上回這種通風(fēng)方式會導(dǎo)致送風(fēng)短路，特別是在載人的車廂內(nèi)，乘客的數(shù)量越大，送風(fēng)受人體的阻礙作用越大，使得氣流不能順利到達(dá)車輛底部，回流現(xiàn)象也越明顯。采用上送下回的通風(fēng)方式可以改善這一現(xiàn)象，但回風(fēng)口只能在座椅下方布置，這樣氣流會有明顯貼壁現(xiàn)象，也就是靠近車壁空氣溫度明顯低于中間區(qū)域的溫度，嚴(yán)重影響車廂內(nèi)中間站立人群的舒適性。［3］

1．5空調(diào)機(jī)組下方風(fēng)道出風(fēng)口的影響

于淼、王東屏等人通過模擬發(fā)現(xiàn)空調(diào)機(jī)組的下方風(fēng)道出風(fēng)口會產(chǎn)生回流現(xiàn)象，這樣使得空調(diào)機(jī)組送風(fēng)口下面的主風(fēng)道送往靜壓風(fēng)道的風(fēng)量過少，那么從靜壓風(fēng)道下方條縫型出風(fēng)口出來的風(fēng)量就較少將空調(diào)機(jī)組下方的出風(fēng)口去掉，可有效改善地鐵風(fēng)道出風(fēng)口的均勻性，同時(shí)也減少了風(fēng)道出風(fēng)口平均速度的最大差值。［4］

2地鐵車輛空調(diào)系統(tǒng)氣流組織評價(jià)指標(biāo)

我們知道評價(jià)氣流組織的指標(biāo)是比較多的，在方便人們判斷空調(diào)效果的優(yōu)劣的同時(shí)，也會帶來混淆情況，目前我國還沒有制定出有關(guān)地鐵車輛的空調(diào)標(biāo)準(zhǔn)，但確定地鐵客室內(nèi)氣流組織的評價(jià)指標(biāo)可借鑒其他的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。氣流組織評價(jià)指標(biāo)不但可直接影響地鐵客室內(nèi)是否可達(dá)到預(yù)期的空調(diào)效果，而且還會評判其空調(diào)方案是否經(jīng)濟(jì)。下面將介紹一些氣流分布要求和評價(jià)方法:(1)針對地鐵車，評價(jià)指標(biāo)可參照歐洲標(biāo)準(zhǔn)，A類車在夏季的內(nèi)部平均溫度是25℃，在距門1．10m處和垂直面的內(nèi)部空氣溫度均不得大于4K。B類車在夏季的內(nèi)部平均溫度是29℃，在距門1．10m處和垂直面的內(nèi)部空氣溫度均不得大于8K。(2)地鐵車廂內(nèi)人員密度非常高，其舒適性需遍布室內(nèi)的個(gè)個(gè)角落，所以要使得氣流組織盡量均勻。不同氣流組織方式會涉及到整個(gè)空調(diào)系統(tǒng)耗能量和初投資，可采用“不均勻系數(shù)”指標(biāo)評價(jià)空間參數(shù)的不均勻程度。［5］

3總結(jié)

通過閱讀大量文獻(xiàn)總結(jié)出地鐵車輛空調(diào)系統(tǒng)室內(nèi)氣流組織影響因素，雙側(cè)風(fēng)源送風(fēng)比單側(cè)風(fēng)源的均勻性要好一些;設(shè)置有隔板的風(fēng)道一端的送風(fēng)均勻性較未設(shè)置的風(fēng)道端有較大提高。對于A型車采用上送上回氣流組織形式的車輛空調(diào)，送風(fēng)風(fēng)速在2～2．5m/s范圍內(nèi)比較合適;車廂內(nèi)溫度分布受人體散熱的影響很大，而且載人車廂比空載車廂的送風(fēng)短路現(xiàn)象明顯;去掉空調(diào)機(jī)組下方的出風(fēng)口，發(fā)現(xiàn)可有效改善地鐵風(fēng)道出風(fēng)口的均勻性。

參考文獻(xiàn):

［1］楊晚生，張吉光，張艷梅．靜壓式空調(diào)送風(fēng)道送風(fēng)均勻性研究［J］．鐵道運(yùn)輸與經(jīng)濟(jì)，2005(01):79-81．

［2］易柯．地鐵車輛空調(diào)系統(tǒng)氣流組織數(shù)值計(jì)算與分析［J］．城市軌道交通研究，2009，12(11):40-43+85．

［3］孫麗花．南方某市地鐵B型車客室氣流組織分析［D］．華南理工大學(xué)，2016．

［4］于淼，王東屏，襲望，黃少東．地鐵車空調(diào)風(fēng)道及車室內(nèi)氣流組織數(shù)值仿真［J］．大連交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2014，35(02):16-19．

［5］林松．B型地鐵送風(fēng)口特性研究及優(yōu)化［D］．青島理工大學(xué)，2012．

作者:劉晶 賈雄偉 單位：西安交通工程學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院