論瑞華高科二期研發(fā)中心大樓結(jié)構(gòu)設(shè)計

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【摘要】瑞華高科二期研發(fā)中心大樓為一棟99．4m、A級高度的高層建筑，建筑立面為螺旋形旋轉(zhuǎn)造型。該結(jié)構(gòu)采用懸挑空腹桁架的形式，實現(xiàn)建筑造型。文章介紹該工程結(jié)構(gòu)設(shè)計特點，從結(jié)構(gòu)抗震性能化設(shè)計、樓板應(yīng)力分析和樓板舒適度分析這3個方面闡述懸挑空腹桁架結(jié)構(gòu)設(shè)計思路和分析過程。結(jié)果表明:該結(jié)構(gòu)安全合理，抗震性能良好。

【關(guān)鍵詞】長懸挑結(jié)構(gòu);空腹桁架;抗震性能化設(shè)計;舒適度分析

瑞華高科二期研發(fā)中心大樓位于廈門市，建筑高度99．4m，由5層裙房、18層主樓(標(biāo)準(zhǔn)層)和28m出屋面造型鋼構(gòu)組成，主要層高4．2m，設(shè)2層地下室。上部結(jié)構(gòu)使用功能為研發(fā)辦公，地下室主要作為設(shè)備用房和車庫，地下2層局部區(qū)域作為戰(zhàn)時6級甲類防空地下室。本工程建筑方案特點是主樓7～21層采用標(biāo)準(zhǔn)層平面(35m×35m)外輪廓按其中心點每層旋轉(zhuǎn)6°，達(dá)到建筑立面的旋轉(zhuǎn)效果(圖1～圖3)。本工程為丙類建筑，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本加速度值為0．15g，場地類別Ⅱ類，基本風(fēng)壓為0．80kN/m2。

1結(jié)構(gòu)布置

1．1結(jié)構(gòu)的承重及抗側(cè)力體系

根據(jù)建筑方案，本工程結(jié)構(gòu)水平抗側(cè)力體系采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架－核心筒結(jié)構(gòu)，利用樓、電梯間及設(shè)備用房布置鋼筋混凝土剪力墻，圍合成核心筒。沿建筑周邊布置鋼筋混凝土框架柱，形成外框架柱，核心筒與外框架柱間通過框架梁聯(lián)系成整體，共同組成承重和抗側(cè)力體系。

1．2大懸挑樓面結(jié)構(gòu)豎向承載體系

本工程建筑設(shè)計采用主樓標(biāo)準(zhǔn)層核心筒外平面層旋轉(zhuǎn)6°的獨特形式，使得結(jié)構(gòu)除12根中部外框柱可貫通至頂外，建筑四角無法設(shè)置角柱，在樓層不同位置、不同標(biāo)高均出現(xiàn)尺度不同的較大懸挑(最大懸挑長度約10．6m)。為便于設(shè)備管道安裝和取得建筑最大凈高，懸挑梁高度也受到限制。如采用傳統(tǒng)懸挑桁架，因桁架斜腹桿嚴(yán)重影響建筑使用，不予采用。經(jīng)過反復(fù)論證計算，結(jié)構(gòu)設(shè)計最終采用懸挑空腹桁架方案作為大懸挑樓面的豎向承載體系。在樓層大懸挑部位隨著建筑平面旋轉(zhuǎn)由下而上均勻設(shè)置帶豎桿的空腹桁架，桁架高度為單層(標(biāo)準(zhǔn)層)及雙層(18～20層)，將建筑美學(xué)和結(jié)構(gòu)合理受力有機結(jié)合。

2地基基礎(chǔ)

綜合考慮上部建筑物荷載、工程詳勘報告及周邊環(huán)境，本工程采用PHC預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)，采用第5層全風(fēng)化花崗巖為樁端持力層，由于2層地下室水浮力較大，對純地下室部分柱下布置抗壓樁兼抗拔樁。本工程主樓與裙房之間不設(shè)縫，二者差異沉降采用施工后澆帶解決。

3上部結(jié)構(gòu)設(shè)計

3．1上部結(jié)構(gòu)整體計算結(jié)果

工程采用SATWE軟件進行計算分析，框架－核心筒結(jié)構(gòu)外圍筒體剪力墻厚度由500mm逐次收至300mm，核心筒內(nèi)部剪力墻厚度為300～200mm。外框柱由1100mm×1100mm和1300mm逐次收為750mm×750mm和800mm。主要框架梁截面為(450～600)mm×700mm，受力最大處截面為700mm×700mm?；炷翉姸鹊燃?梁板均為C30，核心筒由C45逐次收至C30，框架柱由C55逐次收至C35。多遇地震及風(fēng)荷載作用下整體計算結(jié)果如表1、表2所示。

3．2懸挑空腹桁架設(shè)計

本工程典型單、3層高度懸挑空腹桁架平面布置及立面見圖4～圖7，其中桁架1為單層高度，桁架2為3層高度。因懸挑桁架受力較大，根據(jù)計算結(jié)果，桁架弦桿及豎桿均采用型鋼混凝土構(gòu)件。上、下弦桿一般截面為:650mm×700mm，采用Q235型鋼H500×250×16×32;豎桿一般截面為600mm×600mm，采用Q235型鋼H－350×250×16×32。經(jīng)對比分析可知，桁架豎桿上下端采用固接強制上下弦桿整體協(xié)同受力，豎向荷載下結(jié)構(gòu)承載能力及整體剛度比純懸挑梁大為增加。懸挑空腹桁架與同等條件懸挑梁體系恒+活工況下端部撓度對比如表3所示。由表3可知，桁架采用施工預(yù)起拱后，撓度限制均可滿足規(guī)范要求，而懸挑梁即使采取起拱，撓度仍超出規(guī)范限制。

4懸挑結(jié)構(gòu)專項分析和設(shè)計

4．1豎向地震計算及結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)

針對本工程懸挑桁架跨度較大，高度較高，結(jié)構(gòu)設(shè)計時按規(guī)范補充豎向地震作用的計算，并考慮以豎向地震作用為主的工況組合。對空腹桁架根部弦桿及豎桿的抗震性能目標(biāo)設(shè)定為中震彈性、大震不屈服。

4．2懸挑部位樓板應(yīng)力分析

懸挑桁架結(jié)構(gòu)彈性設(shè)計時，采用彈性膜樓蓋假定計算，樓板和桁架協(xié)同工作，樓板需承擔(dān)較大軸力。樓板主拉內(nèi)力最大處13層(桁架上弦)樓板在多遇地震包絡(luò)工況下樓板主拉內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值及設(shè)計值如圖9、圖10所示。通過應(yīng)力計算可得桁架上弦樓板拉應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值峰值153/120=1．27MPa，小于混凝土抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值2．01MPa，理論上樓板不會出現(xiàn)裂縫。桁架上弦樓板拉應(yīng)力設(shè)計值峰值186/120=1．55MPa，大于混凝土抗拉強度設(shè)計值1．43MPa，受拉區(qū)域的樓板需要根據(jù)其受力狀態(tài)增加配筋。通過分析可知，懸挑桁架樓板內(nèi)力主要由恒、活荷載作用引起，多遇地震作用下樓板內(nèi)力占比較小。另考慮樓板裂縫開展情況，在中震及大震工況承載力驗算時，不再考慮樓板剛度對懸挑桁架上下弦桿的有利作用。

4．3樓板舒適度分析

采用MIDASGen軟件對懸挑桁架層進行樓板自振頻率的計算，可得前3階自振頻率分別為3．79Hz、3．80Hz和5．55Hz，如圖11～13所示。大懸挑部位樓板自振頻率均大于3．0Hz，滿足JGJ3－2020《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第3．7．7條要求。

5結(jié)束語

(1)本工程承重及抗側(cè)力體系采用鋼筋混凝土框架－核心筒結(jié)構(gòu)，大懸挑樓面豎向承載采用型鋼混凝土空腹桁架結(jié)構(gòu)，能滿足建筑效果和使用功能要求。(2)針對本工程的超限情況，采用了合理的結(jié)構(gòu)體系、結(jié)構(gòu)布置以及各項有效措施，計算分析表明，結(jié)構(gòu)能滿足既定的抗震性能目標(biāo)，結(jié)構(gòu)有效合理。(3)通過對樓板的多遇地震包絡(luò)工況應(yīng)力分析，采用增加配筋等方式來保證空腹桁架樓板在受拉區(qū)域的抗拉能力;對中震及大震工況，抗震性能設(shè)計不再考慮樓板剛度的有利影響。

參考文獻

［1］肖麗娟，肖從真，徐自國，等．懸挑結(jié)構(gòu)豎向地震作用分析及設(shè)計要點［J］．土木工程學(xué)報，2008，41(3):65－70．

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［3］中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部．高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程:JGJ3—2010［S］．北京:中國建筑工業(yè)出版社，2001．

作者:吳鎮(zhèn)江 單位:杭州中聯(lián)筑境建筑設(shè)計有限公司廈門分公司